Характеристика насоса. Рабочий режим

Характеристика насоса. Рабочий режим [c.162]

Пример графического определения режима работы насоса, работающего на трубопровод с известным уравнением характеристики, показан на рис. 20.14, где линией 1 обозначена характеристика насоса, а 2 — характеристика трубопровода. Рабочий режим насосной установки обозначен Нр и Ор. [c.423]

Графически рабочий режим определяется точкой пересечения напорных характеристик (точка Б на рис. 11.4) насоса и гидросети. [c.162]

Поскольку рабочий режим насоса зависит от характеристик насоса =-= / (Q) и гидросети р = f (Q), то принципиально регулирование подачи можно осуществить изменением этих характеристик. [c.166]

Суммарная характеристика параллельного разветвления - -I изменит ранее существовавший рабочий режим насоса и он будет определяться точкой 3 (при несрабатывании клапана он бы определялся точкой 2). Как видно из рис. 12.8, б, это приведет к уменьшению давления насоса и появлению утечки AQк через клапан. Расход в гидролинии с гидродвигателем уменьшится до величины д. [c.190]

НИН, меньшем величины р .о. становится негерметичным. Характеристика такого клапана показана на рис. 12.8, б пунктирной кривой р,( =/(Q). Характеристика эта не является стабильной, так как с увеличением давления жидкости зазор между седлом и запорным элементом будет увеличиваться, сопротивление клапана уменьшаться, а кривая pi = f (Q) приближаться к кривой рк / (Q)- Разумеется, что с появлением утечек через клапан до его срабатывания начнет изменяться рабочий режим насоса, а следовательно, и гидродвигателя. Поэтому часто такая работа клапана является недопустимой для гидропривода. [c.191]

МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ И ГИДРОДВИГАТЕЛЕЙ. РАБОЧИЙ РЕЖИМ НАСОСА [c.153]

Пусть заданы рабочая характеристика насоса (рис. 10.3) и характеристика насосной установки (рис. 10.9) и требуется определить режим работы насоса на заданный трубопровод. С этой целью на одном и том же чертеже в одном и том же масштабе строят характеристику насоса и характеристику сети. Точка А их пересечения и определяет, режим работы насоса на заданный трубопровод (рис., 10.10). [c.124]

Точка А пересечения главной характеристики насоса (кривая Нг = f (Q)) и характеристики насосной установки (кривая Я отр = = / (Q)) является рабочей точкой (рис. 10.14). Она определяет режим работы насоса на заданный трубопровод Q = 11,2 л/с Я = 9,1 м [c.126]

Точка пересечения суммарной характеристики III с характеристикой насоса определит рабочий режим насоса, соответствие которого требуемым условиям установки проверяют так же, как это было указано при рассмотрении кривых рис. 64. [c.114]

Графически установившееся рабочее состояние системы насос—сеть определяется точкой пересечения характеристик насоса и сети, которая называется рабочей точкой. Для известных характеристик насоса и сети может быть только одна рабочая точка, определяющая устойчивый рабочий режим системы. По условиям эксплуатации расход сети может меняться, при этом в соответствии с (10.2) будет меняться и напор, расходуемый сетью и, следовательно, положение рабочей точки. Ясно, что всякое новое [c.246]

При работе насоса правее точки М потребный напор будет больше располагаемого и этот недостаток (дефицит) напора приведет к тому, что производительность насоса будет уменьшаться до значения Qm, т. е. до расхода, при котором напоры сравняются. Значат ли приведенные рассуждения, что точка М на характеристике Q — Н единственная рабочая точка, на которой может работать насос Отнюдь нет. Центробежные насосы могут широко изменять производительность. Стоит, например, прикрыть задвижку на напорной линии, расход уменьшится, приоткрыть — расход увеличится. Дело в том, что при изменении открытия задвижки характеристика трубопровода изменяется. В первом случае вводятся дополнительные гидравлические сопротивления, в результате чего характеристика становится круче, расход уменьшается и рабочая точка М перемещается вверх и влево по характеристике насоса. Во втором случае гидравлические сопротивления уменьшаются, характеристика становится более пологой, рабочая точка смещается по характеристике насоса Q — Н вправо и вниз и расход увеличивается. Естественно, выбирается такой режим работы насоса, чтобы рабочая точка М соответствовала максимальному к. п. д. [c.73]

При создании и эксплуатации насосных установок необходимо иметь в виду, что рабочий режим установки — точка пересечения характеристики установки и характеристики насоса. Например, для насоса с характеристикой, соответствующей кривой III на рис. 2.6, рабочий режим соответствует точке А с расходом Qva и напором для насосной установки с характеристикой, соответствующей кривой / и точке В для установки с характеристикой, соответствующей кривой II. [c.77]

При характеристике трубопровода Т-Т рабочий режим одного насоса определяется точкой 1 с производительностью Q,, если характеристика трубопровода не меняется, то режим работы двух насосов определяется точкой 3 с производительностью т. е. производительность [c.218]

Выбор насоса и расчет рабочих режимов гидротранспортных установок. Рабочий режим гидротранспортной установки определяется графическим путем (рис. 44.12) по точке пересечения характеристики насоса с характеристикой трубопровода. Основной характеристикой грунтового насоса является зависимость напора от производительности при постоянном числе оборотов. Паспортная характеристика грунтового насоса дается при работе на воде. Пересчет характеристики с воды на гидросмесь производят по фор.муле [c.338]

Особенности характеристик осевых насосов создают определенные затруднения при работе их на общую магистраль [48]. В ряде случаев при больших геодезических напорах в системе для включения и входа насосов типа Оп в режим нормальной работы при запуске на общие водоводы требуются вспомогательные сбросные водоводы (пусковые байпасные линии). При отсутствии этих устройств вывод насоса на рабочую ветвь характеристики вообще невозможен, поскольку в данном случае давление в напорных водоводах будет превышать величину напора в провальной части нерабочей зоны характеристики насоса. [c.278]

Изменением величины В за счет закрытия или открытия задвижки на трубопроводе, т.е. изменением крутизны его характеристики можно изменять рабочий режим насосной установки и регулировать ее подачу. Характеристики трубопровода при различных степенях открытия задвижки показаны на рис. 20.14 кривыми Зн4. Такой способ регулирования работы насосной установки является самым простым и называется дроссельным. Однако, для него характерна значительная потеря напора в задвижке и переход на новый режим сопровождается снижением КПД насоса, т.е. он является экономически невыгодным. К более экономичным следует отнести регулирование насосной установки за счет изменения угловой скорости насоса, существо которого вытекает из законов пропорциональности (20.29). [c.424]

Режим работы насоса в установке определяется его рабочей характеристикой. [c.412]

На рис. 11.5 приведены характеристики трубопроводов Si и Si+ -f S2, разнотипных насосов / и // и их суммарная напорная характеристика (Q — Каждый из насосов при индивидуальной работе на трубопровод с характеристикой Si (перекачиваемая среда поступает в бак Б, задвижка г закрыта) развивает соответственно подачи Qi и Qu при напорах Hi и Яц. Мощность и КПД первого насоса характеризуется точками 2 и 5, а второго — 3 тл. 6. При последовательной работе насосов с характеристикой S] их совместный режим определяется рабочей точкой А, которая характеризуется подачей Qi+n и напором Hi+u. Из анализа характеристики видно, что последовательное включение насосов приводит не только к увеличению напора, но и к возрастанию подачи, если ее не ограничивать. В том случае, когда требуется сохранить прежнюю подачу (например, Qj), но поднять перекачиваемую среду в бак Б на высоту, в два раза большую (2Яг), характеристика сети трубопроводов [c.121]

Режим работы насоса в установке определяется erрабочей характеристикой, представляющей зависимости напора насоса и потребляемой им мощности (следовательно, и к. п. д.) от подачи насоса при постоянном числе оборотов. [c.394]

Следует помнить, что расчетное число оборотов вала насоса должно находиться как можно ближе к номинальному числу, указанному в технических характеристиках (см. п. 4.1.). В этом случае его режим работы будет оптимальным. Из этих же таблиц выбирают рабочий объем и объемный КПД насоса. Если в результате расчета число оборотов вала оказалось выше или ниже рекомендованных техническими характеристиками, то расчет повторяют, изменив число насосов или рабочий объем. В реальном проектировании конструктор при невозможности добиться хорошей сходимости расчетного числа оборотов с номинальным, изменяет исходные данные проекта. В учебном [c.268]

Если двигатель насоса нерегулируемый, а от насоса требуется получить режим работы, соответствующий точке А с координатами Q и Я, которая не лежит на характеристике н насоса (рис. 10.6), то применяют обточку рабочего колеса по наружному диаметру. [c.121]

При снятии кавитационных характеристик на натурном ГЦН необходимо, учитывая его конструкционные особенности, обеспечивать такие условия проведения испытаний, чтобы при достижении кавитационных режимов, приводящих к снижению напора, не допустить аварии испытываемого ГЦН. Например, если испытываемый насос имеет гидростатические подшипники, питаемые водой с нагнетания его рабочего колеса, следует учитывать тот факт, что при достижении развитой кавитации напор может снизиться настолько, что ГСП при этом окажется уже неработоспособным. Это усугубляется тем, что в режиме кавитации могут увеличиться радиальные гидродинамические силы, что также создает еще более неблагоприятный режим работы ГСП, который в ряде случаев можно исключить, если при кавитационных испытаниях организовать питание ГСП от постороннего источника. [c.218]

При увеличении нагрузки скорость турбины падает, при этом уменьшается и величина энергии, отдаваемой турбиной. Так как режим работы насоса остается прежним, то за счет избытка напора со стороны насоса увеличивается скорость циркуляции жидкости в рабочей полости гидромуфты. С увеличением скольжения круг циркуляции распространяется все больше на области, близкие к оси вращения гидромуфты, и, наконец, при определенном критическом скольжении, соответствующем предельной перегрузке, происходит слив части жидкости из рабочей полости в предкамеру (см. рис. 112, б). Гидромуфта с оставшимся заполнением должна работать с характеристикой 2 (см. рис. 112, в). При прохождении всей области скольжений от номинального [c.242]

Н сос имеет определенную форму напорной характеристики V—H, характеристик V—N и КПД У—г, определяемых опытным путем. На рис. 5.3 представлен график совместной работы насоса и трубопроводной сети. В установившемся режиме при работе насоса на заданную сеть Я = Я , У=У , т.е. напор Я, создаваемый насосом, равен сопротивлению сети подача насоса V равна расходу в сети V,.. Точка А определяет режим работы системы и рабочие параметры К и Я. Положение точки А в системе с данным насосом может изменяться [c.421]

При увеличении количества проникающего в конденсатор воздуха уменьшение коэффициента теплоотдачи с паровой стороны вызывает уменьшение коэффициента теплопередачи /с, увеличение недогрева воды Д / и увеличение давления в конденсаторе (фиг. 92). Следует обратить внимание на резкий характер изменения к и Д t, начиная с О озд 5 кг/час, что соответствует переходу на так называемый перегрузочный режим работы эжектора (см. ниже и 46). Это является одним из примеров, подтверждающих излагаемую ниже связь работы конденсатора и воздушного насоса. Исследованиями работы конденсационных устройств отечественных турбоагрегатов установлено, что при работе эжекторов в пределах рабочего участка их эксплуатационной характеристики на каждые 10 кг час увеличения присоса воздуха повышение давления отработавшего пара составляет в среднем 0,003—0,005 ата при двухступенчатом эжекторе и около 0,001 — 0,002 ата при трехступенчатом эжекторе. Ухудшение же вакуума приводит к увеличению расхода пара на турбину и пережогу топлива (см. выше). [c.211]

Эта линия (параболическая кривая с вершиной на оси ординат) называется характеристикой трубопровода. Кривая пересекает рабочую характеристику Q—Н насоса в точке А. Точка А называется рабочей точкой насоса на заданный трубопровод. По этой точке определяются все данные, характеризующие режим работы насоса подача Q, напор Н, включая высоту всасывания, мощность jV h3 валу насоса и его к. п. д. r . [c.80]

На рис. 11.4 изображена примерная характеристика поршневого насоса. Технические показатели насоса при максимальном его к. п. д. т]п,ах называются оптимальными (Qoln> Ропт< Л опт)- Так как в гидропередаче насос и гидролиния с гидродвигателем представляет единую гидравлическую систему, то рабочий режим насоса определяется совместным решением уравнений = = / (Q и р =/ ( ) == /7д + Аре. [c.162]

Как было показано выше, рабочий режим насоса определяется точкой пересечения характеристик давления насоса = / (Q) и внешней гидросети р = р + pgaQ" (см. рис. 11.4). При повышении давления у насоса (чаще всего за счет увеличения рд) до величины настройки предохранительного клапана р .о (см. рис. 12.8, б) последний сработает и начнет пропускать жидкость. Это приведет к появлению в гидроприводе параллельного с гидродвигателем участка сети клапана с характеристикой р = f (Q). Последняя представляет собой квадратическую параболу с вершиной на оси ординат при давлении срабатывания р .о- [c.189]

По Qh найти давление насоса р (рабочий режим), а также давление, теряемое в ветвях системы (дроссельной и цилиндровой) ZPi = ZP2- Последнее позволяет определить сопротивление дроссельной ветви Адр, входящее в уравнение ее характеристики XP2 = KpQap, а по кдр — длину, эквивалентную сопротивлению дросселя 1др, и смещение рукоятки X. [c.117]

Контрольно-измерительные приборы стенда позволяют снимать рабочие характеристики насоса, гидромотора и гидропередачи, контролировать и записывать режим работы привода (измерительные каналы обозначены цифрами в кружках). Уровнемер (/) показывает количество жидкости в баке, а термометром (2) контролируется температура рабочей жидкости. Давление измеряется на выходе из насоса подпитки (3), входе и выходе насоса и гидромотора (S), (9), 13), 14). Весовые механизмы приводного двигателя и гидромотора (4), (16) позволяют определить крутящий момент на валах гидромашин. Расход жидкости в гидросистеме определяется по скорости вращения (//) гидромоторов ПМ20, одновременно измеряется скорость вращения выходного вала гидромотора (19). Амперметры, установленные в обмотке возбуждения тормозного генератора (20), якорной цепи генераторов 21) и обмотки возбуждения второго генератора 22), контролируют режим работы электрической тормозной системы. Одновременно амперметры (21) и 22) контролируют работу ЭМУ, программа нагрузки электро- [c.143]

Точку пересечения кривой потребного напора и характеристики насоса (точка А на рис. 8.19) называют рабочей точкой, так как она определяет рабочий режим насоса — его напор Явас=Япотр (или давление) и подачу (расход) Q жидкости в трубопровод. Чтобы получить другую рабочую точку, необходимо изменить или степень открытия регулирующего устройства (крана, дросселя, вентиля), т. е. изменить кривую потребного напора, или частоту вращения вала насоса. [c.135]

Насосы для гидроприводов в зависимости от конструкции рабочего органа различаются шестеренные, лопастные и поршневые (плунжерные). Реже для гидроприводов применяются винтовые насосы. Шестеренчатые (рис. 5.10) и лопастные насосы отечественного производства применяются для давлений до 120—140 кгс/см . Эти насосы компактны, неприхотливы в эксплуатации, однако чувствительны к перегреву, а при работе на предельных давлениях (100 кгс/см и выше) недолговечны (например, у насосов типа НШ срок службы в этом случае ограничивается 800 ч). Поршневые делятся на аксиально- и радиальнопоршневые, а также эксцентриковые. Аксиально- и радиально-поршневые насосы применяются для давления до 200—300 кгс/см, а поршневые эксцентриковые — до 500 кгс/см и вь1ше. Радиально-поршневые насосы применяются, как правило, в качестве регулируемых, они имеют значительные габариты и массу. Аксиально-поршневые насосы компактны, но чувствительны к загрязнению рабочей жидкости. Эксцентриковые насосы более компактны и имеют небольшую массу. Сравнительные характеристики насосов приведены в табл. 5.12. [c.106]

Газовые турбины для привода насосов - малогабаритные с осевым или радиальным направлением рабочего тела, в качестве которого используются продукты сгорания основных компонентов топлива в ЖГГ. Возможно использование специальных, однокомпонентных топлив, отбора газа из камеры сгорания, нагрев отдельно рабочего тела турбины в тракте охлаждения камеры двигателя и др. Для привода насосов в двигателях без дожигания применяются активные турбины, в двигателях с дожиганием -одноступенчатые реактивные. Повьииение угловой скорости ротора насосного агрегата ограничивается в основном антикавитационными характеристиками насосов, реже работоспособностью уплотнительной системы и опор ротора. [c.202]

Для наглядности и удобства расчета характеристики изменения по частоте вращения мощности турбины и суммарной мощности насосов наносят на совмещенный график N—со, изображенный на рис. 14.62, а. Вначале, до сОраб, между кривыми N и находится область (заштрихованная), избыточной мощности турбины Мвб.т= т — н- Если известны моменты инерции J вращающихся масс ТНА (и присоединенных масс жидкости) и частоты вращения ротора турбины со, то в период запуска ТНА до момента его выхода на рабочий режим сОраб избыточная мощность [c.243]

Установившийся режим работы гидравлической системы с насосной подачей определяется точкой пересечения характеристики трубопровода Япотр=/(С) и характеристики насоса Янa = f2(Q) которая называется рабочей точкой и соответствует условию Япотр Янас Во время работы такой режим устанавливается и поддерживается автоматически. Режимы работы двигателей и вместе с ними расходы топлива изменяются в широком диапазоне. Поэтому топливные системы снабжаются системами регулирования, позволяющими смещать рабочие точки на меньшие и большие расходы. Например, широко применяется регулируемый перепуск части топлива помимо насоса из нагнетающей магистрали во всасывающую. [c.183]

Режим работы вихревого насоса определяется точкой А (рис, 53) пересечения характеристики насоса (кривая Я) и характеристики насосной установки (кривая /). Наиболее распространенным способом изменения рабочего режима вихревого насоса является регулирование дросселированием (рис. 54, а), при котором изменение режима осуществляется изменением открытия регулировочной задвижки, установленной на иаиор-ном трубопроводе, в результате чего изменяется характеристика насосной установки. Чтобы уменьшить подачу насоса от Ра до Qв, надо прикрыть регулировочную задвижку настолько, чтобы характеристика насосной установки прошла через точку В. При уменьшении подачи насоса дросселированием потребляемая мощность не только не уменьшается, но даже возрастает (см. рис. 53 Л вдрос а), поэтому регулирование вихревого [c.99]

Значительно более выгодным способом регулирования подачи вихревого насоса является регулирование перепуском. Для этого напорный и всасывающий патрубки насоса соединяют обводным трубопроводом с установленным на нем регулировочным вентилем (рис. 54,6). Для уменьшения расхода в установке следует открыть вентиль, благодаря чему часть жидкости, подаваемой насосом, возвращается через обводной трубопровод обратно во всасывающий патрубок, и расход жидкости во внешней сети уменьшается. При регулировании перепуском характеристика установки не изменяется, поэтому при расходе во внешней сети Qв рабочей точкой характеристики установки является точка В. Напор иасоса при этом равен Нв. Рабочий режим насоса определяют ио характеристике насоса по напору Нв (режимная точка С). Потребляемая насосом мощность равна Лавлер- При уменьшении подачи до Qв перепуском мощность насоса на АЛ/в = А вдрос—Л вшр меньше, чем ири регулировании дросселированием (см. рис. 53). [c.100]

Отработка торцовых уплотнений для ГЦН с контролируемыми протечками. Методика отработки гидростатических и гидродинамических торцовых уплотнений достаточно полно изложена в [38, 42, гл. 3]. Здесь остановимся лищь на некоторых особенностях отработки гидродинамического торцового уплотнения с малыми протечками (не более 0,05 м ч). Главной проблемой при конструировании такого уплотнения, как уже упоминалось ранее, является обеспечение во всех режимах работы стабильной жидкостной смазывающей пленки в уплотняющем подвижном контакте, что гарантирует безызносный режим трения. Это оказалось непосредственно связано со стабильностью макрогеометрии уплотняющих поверхностей, независимо от применяемых материалов [9, 10]. Задача стабилизации макрогеометрии оказалась чрезвычайно трудной потому, что основу работоспособности торцовых уплотнений составляет контактирование оптически плоских поверхностей. При этом значение рабочего зазора лежит в пределах от долей микрона до нескольких микрон, и нарушение макрогеометрии даже на несколько микрон приводит к существенному изменению характеристики уплотнения. При достижении некоторого предела это нарущение вызывает выход уплотнения из строя. Между тем термические и силовые деформации деталей, образующие контактирующие поверхности, и деталей, соприкасающихся с ними, в условиях высоких давлений и переменных температур, а также больщих диаметров, характерных для уплотнения ГЦН АЭС, составляют сотни микрон, т. е. превышает рабочий зазор в сотни и даже в тысячи раз. Таким образом, конструкция уплотнений должна быть такой, чтобы эти гигантские по сравнению с рабочим зазором перемещения деталей не приводили к искажению рабочих поверхностей даже на несколько микрон. Выяснение указанных обстоятельств предопределило принципиальный подход к методике отработки уплотнения вала (см. рис. 3.34) для модернизированного насоса реактора РБМК. При выборе материала для рабочих колец, образующих уплотняющие поверхности, было учтено, что лучшие результаты при испытаниях и эксплуатации показывали силицированные графиты, несколько модификаций которых прошли испытания на первом этапе на спе- [c.238]

К числу основных параметров насосов относятся подача, рабочий объем, вакуумметрическая высота всасывания, давление нагнетания, напор, крутящий момент, мощность, эффективный, объемный и механический к. п. д. Взаимосвязь этих параметров выражается при помощи напорной и кавитационной характеристик. Подачей (производительностью, расходом) насоса называется объем рабочей жидкости, нагнетаемый насосом в единицу времени. При расчетах преимущественно используется средняя подача, выражаемая в л/мин и реже в см 1мин, дм кек, л/сек и м 1ч. Различают теоретическую (расчетную, геометрическую) и фактическую (полезную) подачу. Величина теоретической подачи определяется конструкцией и размерами насоса в дальнейщем для каждого типа насоса приводится формула для определения средней величины теоретической подачи. При расчетах иногда бывает удобно пользоваться величиной средней теоретической подачи на один оборот, называемой рабочим объемом насоса [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...