Резцы твердосплавные - Износ

При работе твердосплавным резцом с большими скоростями резания, когда вероятен диффузионный износ, можно рассчитать скорость резания или стойкость инструмента, выражая объем диффузионного слоя в стружке W) или на поверхности резания W ) через объем износа по передней поверхности или по главной задней поверхности резца. Так, руководствуясь износом по задней поверхности резца, выраженным объемом инструментального материала, можно воспользоваться формулой [41] [c.175]

Если полярность контактных электродов поменять, то получится алмазно-катодная обработка. Здесь уже происходит непрерывное анодное растворение тонкого слоя металлической связки шлифовального круга, благодаря чему обнажаются алмазные зерна. Между связкой круга и обрабатываемой поверхностью образуется зазор, вследствие чего не происходит засаливания круга и улучшаются условия резания алмазными резцами. По мере износа алмазных зерен происходит постепенное растворение связки, в результате чего зазор поддерживается автоматически. Этот метод получил применение при затачивании многолезвийных инструментов и затачивании твердосплавных пластинок с площадью контакта менее 100 кв. мм. [c.136]

Применение смазывающе-охлаждающей жидкости в процессе резания снижает износ передней поверхности, но существенно не влияет на износ задней поверхности. Износ твердосплавных резцов примерно аналогичен износу резцов из быстрорежущей стали, но тепловые факторы не имеют при этом такого значительного влияния. [c.76]

Точение твердосплавными резцами стеклопластиков обеспечивает шероховатость поверхности только в первые минуты работы резца. С увеличением износа по задней поверхности выше 0,1 мм шероховатость не превышает у4. [c.106]

Иногда приходится переустанавливать резцы в оправках для переточки. В этом случае необходимо учитывать меру затупления расточного резца. Допустимой мерой затупления расточного резца является величина износа его по задней грани, измеренная (в мм) от режущей кромки в направлении к опорной поверхности стержня. У резцов из быстрорежущей стали при черновой обработке углеродистой конструкционной стали допустимый износ задней грани равен 2 мм, а при чистовой обработке — 0,5 мм-, у твердосплавных резцов при черновой обработке этой же стали—1—1,2 мм, а при чистовой — 0,4—0,6 мм. [c.248]

За критерий затупления этих твердосплавных резцов следует принимать износ по задней поверхности, равный 0,5-0,6 мм. [c.137]

Сложность механической обработки тугоплавких металлов, как и нержавеюш,их и жаропрочных сталей и сплавов, определяется прежде всего интенсивным износом инструмента. Высокие температуры рабочих поверхностей инструмента и зависимость их от режима обработки оказывают различное влияние на природу износа, меняется и его интенсивность. В свою очередь, от износа зависит количество выделяюш,егося тепла и его распределение, а влияние различных элементов режима обработки на износ при этом может резко изменяться. При точении молибденового сплава BMI со скоростью 40 м/мин стойкость резца уменьшается с ростом подачи при скорости 30 м/мин подача на стойкость не влияет, а при еще меньшей скорости увеличение подачи ведет даже к повышению стойкости [46]. Применение смазочно-охлаждающих. жидкостей (СОЖ) при обработке жаропрочных материалов может дать повышение стойкости твердосплавного инструмента до 10 раз и совсем не сказывается и даже снижает стойкость инструмента из быстрорежущей стали. При работе без СОЖ производительность резцов с пластинками из твердых сплавов может быть даже ниже, чем резцов из быстрорежущей стали. [c.39]

Критерии износа твердосплавных резцов [c.42]

Приведенные сопоставления показывают, что применение взаимозаменяемых резцов обеспечивает сокращение расхода инструмента почти в 5 раз. Эту цифру следует рассматривать как заниженную, если учесть приведенные в гл. III данные ВНИПП о величине фактического износа и поломок твердосплавных резцов. За период испытаний взаимозаменяемых наладок подавляющее больщинство резцов (кроме случаев выкрашивания, вызванных микротрещинами, образовавшимися при напайке и заточке) было снято со станка с минимальным затуплением, не превышающим величину износа по задней грани 0,6—0,9 мм. [c.153]

При точении закаленной стали твердосплавными резцами, когда возникают особенно высокие напряжения а , нарост образуется на столь короткие промежутки времени, что износ по всей передней поверхности начинается от самой режущей кромки, а не на некотором расстоянии от нее, и протекает не в форме лунки, а в форме уступа. [c.165]

А — постоянная величина, зависящая от материала резца, обрабатываемого изделия и режимов резания (подача, глубина и т. п.). т — показатель степени, зависящий от характера износа резца и факторов, определяющих величину А (для точения стали твердосплавными проходными резцами т=0,125). [c.113]

ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗНОСА ТОКАРНЫХ ТВЕРДОСПЛАВНЫХ РЕЗЦОВ [c.101]

Примечание. Данные по приведены для обработки конструкционных металлов без корки, твердостью ИВ 190—210, резцами с сечением 20 X 30 мм, плоской передней гранью с ф = 45 , ф, = 10 для быстрорежущих и Ф1 = 15 для твердосплавных, с г = 2 мм, при допускаемом износе по табл. 14. [c.32]

Как правило, инструмент изнашивается по задней и передней поверхностям. За критерий износа обычно принимают допустимый износ /1з по задней поверхности инструмента (рис. 2.8, а). Например, для твердосплавных резцов при черновой обработке заготовок из стали Лз= 1,0... 1,4 из чугуна — Лз=0,8... 1,0 мм, а при чистовой обработке заготовок из стали h = 0,4...0,6 мм из чугуна — 0,6...0,8 мм. Преобладающий износ по задней поверхности обычно наблюдается при обработке с низкими скоростями резания заготовок из стали с малой (не более 0,15 мм) толщиной среза, а также при обработке заготовок из чугуна. [c.45]

Повышенный износ из-за неправильной термообработки быстрорежущего резца или наличия микротрещин в твердосплавной пластинке Заменить резец [c.153]

Нормы расхода резцов с механическим креплением твердосплавных многогранных пластин и режущего инструмента с износо- [c.220]

Значения коэффициентов Ср , Ср и Ср даны для указанных в таблице значений при резании твердосплавными резцами с Y = -f 10°, ф = 45°, г = 2 мм, К = 0°, ф1 = 10°, при работе без охлаждения и при износе резцов по задней поверхности hg = 1,0- -1,4 мм. [c.98]

Критерий оптимального износа находит применение в исследованиях режущих свойств инструмента, предназначенного для предварительных (черновых) и получистовых работ. Он может быть использован и в производственных условиях для инструмента, предназначенного для обработки деталей массового производства, а также для инструмента, дорогого и сложного в изготовлении. К недостаткам этого критерия относится необходимость доведения резца при исследовании до значительного износа (почти до полного разрушения). Кроме того, в некоторых случаях (при обработке инструментом с твердосплавными пластинками) точка перегиба Ь (см. рис. 77), характеризующая начало катастрофического износа, отсутствует, хотя износ и достиг такой величины, что дальнейшая работа резцом нецелесообразна. [c.79]

Одним из геометрических элементов, сильно влияющих на допускаемую резцом скорость резания, является главный угол в плане. Чем больше этот угол, тем выше температура резания (см. рис. 69, а), выше термодинамическая нагрузка на единицу длины кромки, интенсивнее износ резца и, следовательно, меньше его стойкость. Поэтому резцы с малыми углами в плане допускают (при прочих одинаковых условиях) большую скорость резания (рис. 107). Если для твердосплавного резца с углом ф = = 45° при резании стали скорость резания принять за единицу, то для других значений главного угла в плане скорость резания выразится следующими коэффициентами /(фу [c.108]

В табл. 5 даны для стали без корки при резании без охлаждения твердосплавным резцом, с оптимальным значением углов y и а, с ф = 45°, ф1 = 10°, с отрицательной фаской на передней поверхности (формы //, III, см. рис. 111), при максимально допустимом износе по задней поверхности. [c.113]

При чрезмерно большой фаске форма II переходит в форму IV (см. ниже). Маленькая фаска может быть быстро уничтожена в результате износа резца от задней поверхности. Величина переднего угла на фаске определяется прочностью (хрупкостью) материала режущей части резца, а потому для резцов из быстрорежущих сталей угол yt = О 5°, для твердосплавных резцов y/ = [c.115]

Для обработки заготовок из стали, чугуна и сплавов на основе железа разработаны синтетические сверхтвердые материалы из мик-ропорощков кубического нитрида бора — композиты марок 01 (эль-бор-Р), 05, 10 (гексапит-Р) и 10Д (двухслойные пластины с рабочи.м слоем из гексанита-Р). При точении закаленных и коррозионно-стойких сталей твердостью HR > 45 период стойкости резцов, оснащенных эльбором-Р, в 3-5 раз выше, чем твердосплавных (сплав Т30К4) резцов, а размерный износ инструмента составляет 5 — 7. мкм на 1 ООО м пути резания период стойкости резцов из карбонадо по сравнению с периодом стойкости твердосплавных резцов больше в 80 раз при точении уплотнительных колец из углеграфита и в 80 — 120 раз при обтачивании втулок из стеклопластика. Режимы обработки и шероховатость поверхностей после тонкого точения и растачивания даны в табл. 1. [c.786]

А инералокерамическис резцы обеспечивают получение высокой чистоты поверхности и по сравнению с твердосплавными резцами имеют небольшой износ по задней поверхности. Это дает возможность при чистовой обработке крупных по размерам поверхностен получать детали без заметной конусности из-за износа резца. [c.114]

Повышение режимов резания скоростей и подач увеличивает интенсивность износа твердосплавного инструмента. Практика эксплуатации таких резцов уже давно потребовала установить критерий затупления, чтобы предохранить инструмент от чрезмерного износа, избежать ухудшения качества обработанной поверхности и разлаживания процесса. [c.42]

В качестве критерия затупления твердосплавного резца принимается обычно величина площадки износа по задней грани. Для сплава Т5КЮ она равна 1,8—2,0 мм, для сплава Т14К8 1,0—1,2 мм и т. д. [c.42]

Тщательная доводка твердосплавных резцов должна уменьшить не только шероховатость поверхностей режущего клина и снизить трение и износ его, но и довести до возможного минимального значения радиус скруглеиия режущей кромки д. Опыт показывает, что с увеличением Q при обработке аустенитных сталей значительно возрастают удельные нагрузки на режущую кромку, радиальные силы, а тем самым и наклеп [c.331]

Поправку для измененных условий работы (по сравнению с условиями, учтенными при расчете шкал Зт, 4т, 5т и 6т) можно определить перед началом вычисления для или в конце вычисления — для V. Для этого нужно величину С или v (на шкале А) совместить с отметкой о марке материала режущего инструмента на движке (ВК6, Т5К10 и т. д.) и против соответствующей формы передней грани установить визирную линию бегунка. Далее, перемещая движок, следует установить против риски бегунка группу износа резца по задней грани. Против цифры 1 (пгеала Xj) на шкале А находим искомое С или v (для твердосплавных резцов). Для быстрорежущих резцов окончательный результат следует читать на шкале А против величины вспомогательного угла резца в плане ф . [c.472]

Шкалы и таблицы универсальной счетной линейки (459). Цепы делений шкалы А корпуса липейки (460). Группы износа резцов (460). Цены делений шкалы 1т движка Т-1 линейки (461). Цены делений шкалы 2т движка Т-1 линейки. Цены делений шкал Зт и 5т движка Т-1 линейки (461). Цены делений шкал 4т и 6т движка Т-1 линейки (461). Ключи , размещенные на движке Т-1, и соответствующие им формулы (462). Коэффициент усилия резания Ср при наружном точении, растачивании, строгании твердосплавными резцами (463). Коэффициент скорости резания для быстрорежущих резцов обработка без корки (464). Коэффициент скорости резания Сд для твердосплавных резцов обработка без корки (465). Поправочный коэффициент НТ на скорость резания в зависимости от периода стойкости резца (466). Поправочный коэффициент ЯГд на скорость резания в зависимости от типа резца и напрабления резания (при поперечном точении) (467). Поправочный коэффициент КТ на скорость резания в зависимости от отношения начального и конечного диаметров обработки (при отрезке) (468). Понра вочные коэффициенты [c.540]

При электрохимической обработке растворением производительность процесса достигает 50000 мм 1мин при полном отсутствии износа электрода-инструмента. Класс чистоты обработанной поверхности обычно находится в пределах 7—9, достигая при электрохимическом полировании 12. Увеличение производительности ведет к повышению чистоты и точности обработки. Например, при обработке фасонных твердосплавных резцов на станках, разработанных НИИТМАШ МЭТП, линейная скорость внедрения электрода-инструмента достигает 5 мм1мин при глубине врезания 15 мм. Точность образования режущей кромки по профилю находится в пределах 0,02 мм, при полном отсутствии дефектного слоя и микротрещин. [c.297]

В работе А. П. Соколовского [52] приведены результаты исследований металлорежущих инструментов, проведенных И. А. Иофиновым в Ленинградском политехническом институте (ЛПИ). Благодаря стабильности процессов (снимались очень тонкие стружки) и возможностям более точного контроля показателей, характеризующих износ, получены экспериментальным путем характерные кривые износа в зависимости от пути, пройденного резцом в металле, для различных твердосплавных резцов (рис. 1,6). [c.33]

Для характеристики эксплуатационной пригодности твердого сплава в соответствии с назначением оценивают его режущие или буровые свойства. В СССР под режущими свойствами понимают стойкость резца, определяемую продолжительностью (в минутах) его работы до заданной степени износа при определенных условиях испытания (характеристика и свойства обрабатываемого материала, геометрические параметры твердосплавного резца, режим резания и т.д.)- Стойкость испытываемых образцов сравнивают со стойкостью образцов-эта-лонов для соответствующей марки твердого сплава. Испытания проводят на проходных прямых правых резцах с механическим креплением пластинок твердого сплава при продольном или поперечном точении чугунных (сплавы ВК) или стальных (сплавы ТК и ТТК) заготовок до износа резца по его задней поверхности 0,5 - 0,8 мм в зависимости от марки твердого сплава. Чем прочнее твердый сплав, тем большая степень износа допустима например, для сплава Т30К4 -0,5 мм, для сплавов ВКЗ, ВКЗ-М и Т15К6 - 0,6 мм, для сплава Т14К8 -0,7 мм и т.д. Показателем режущих свойств твердого сплава является коэффициент стойкости который определяют как отношение [c.119]

При зксплуатации режущих пластин из твердых сплавов на основе карбида титана в производственных условиях появляются дополнительные требования к инструменту следует увеличить жесткость стьпса режущая пластина — державка и обеспечить удовлетворительный отвод стружки. Оборудование, на котором применяются указанные резцы, должно иметь более высокую скорость вращения шпинделя и повьпиен-ную динамическую жесткость [141]. Реальные режущие свойства твердосплавных пластин изменяются в широких пределах. Предложено проводить контроль режущих свойств безвольфрамовых твердых сплавов на основе карбида титана без механических испытаний путем измерения термо-3.Д.С. На рис. 55 представлена зависимость термо-э.д.с. пластин из сплава ТН20 и износа по ее задней поверхности. Для инструментального обеспечения станков с числовым программным управлением рекомендуются две группы пластин со средним значением термо-зд.с. 5 и 5,5 мВ [142]. [c.96]

Рассмотренный характер износа при обработке стали для /резцов с пластинками из быстрорежущух сталей сохраняется в основном и для резцов с пластинками твердых сплавов. Однако вследствие хрупкости твердых сплавов износ по задней поверхности у них больше, чем по передней особенно это относится к работе на малых скоростях резания, когда износ по лунке почти отсутствует. Нарост для твердосплавного резца не является заш,итным фактором от износа, а может, наоборот, являться причиной разрушения режущей кромки, так как разрушение нароста [c.114]

К недостаткам этого критерия относится необходимость доведения резца при исследовании до значительного износа (почти полного разрешения). Кроме того, в некоторых случаях (при обработке инструментом с твердосплавными пластинками) точка перегиба Ь (см. фиг. 100), характеризующая начало катастрофи- [c.118]

ЗаЬйсимссть между скоростью резания й стойкостью для. твердосплавных резцов объясняется тем, что при малых v вследствие низкой температуры резания износ протекает медленно. По мере увеличения v температура на поверхностях соприкосновения резца с заготовкой и стружкой увеличивается, что содействует слипанию (свариванию) в местах контакта и соответственно повышению интенсивности износа и снижению стойкости резца. При дальнейшем увеличении v (начиная с у = 10 м мин фиг. 11)) повышение температуры содействует размягчению (и даже микрооплавлению) поверхностей стружки и заготовки, что уменьшает слипание, облегчает относительное скольжение и снижает интенсивность износа (повышает стойкость) этому содействует [c.122]

Кроме размеров сечения державки, к габаритным размерам относится длина резцов L (см. фиг. И), устанавливаемая общесоюзными стандартами в зависимости от поперечного сечения державки (L = 100 -н500 мм). Величина L должна назначаться с учетом размера головки резца, вылета резца из резцедержателя, размера резцедержателя, числа зажимных винтов (резец должен крепиться не меньше чем двумя винтами) и расстояния между винтами при выборе длины резца желательно учитывать и дальнейшее использование державки после, например, окончательного износа твердосплавной пластинки на данной технологической операции Ч [c.175]

Рис. 75. Износ твердосплавного резца (Т15К6) при обработке стали

Рис. ПО. Зависимость износа твердосплавного резца (ВК8) от колйества обработанных чугунных деталей

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...