Радиусы сварных сечений

Радиусы инерции сварных сечений 686 [c.843]

Стыковые швы. Концентрация нормальных напряжений возникает от искажений формы поперечного сечения, вызванных сваркой (рис. IV.1). Чем больше смещение сварного сечения относительно нейтральной оси, по которой действует усилие, чем резче переход от усиления шва к основному металлу (радиус R), тем выше теоретический коэффициент концентрации напряжений. [c.51]

Внешние поперечные размеры такого условного стержня являются неопределенными, однако при глубоких выточках для расчета это существенного значения не имеет, в силу чего в таких случаях радиус поперечного сечения стержня, расположенного вне выточки, даже не входит в формулы для определения местных максимальных напряжений. Такая расчетная схема позволяет использовать формулы Г. Нейбера [19] для определения значений теоретического коэффициента концентрации напряжений и градиентов напряжений. Используя соответствующие формулы, полученные для чистого сдвига стержня с глубокой выточкой, а также принимая некоторые подобранные по экспериментальным данным значения констант а я Ь, входящих в формулу (1.20), В. Д. Маля-нов [11] предложил формулу для расчетного определения значений эффективного коэс х )ициента концентрации напряжений для сварных точечных соединений. [c.19]

При расчете центрально-сжатых стержней приближенные значения радиусов инерции сечения могут быть определены по табл. 25. Моменты инерции сварного двутаврового сечения относительно главных осей могут быть определены по формулам [c.79]

Обнаружено четкое проявление краевого эффекта в характерных сечениях переходной зоны в сечении II стыка фланца и оболочки, в сечениях III и IV сварного шва, в которых срединная поверхность претерпевает разрыв по радиусу. Получено четкое соответствие между температурными напряжениями в режимах Ао - и распределением температур, используемым в качестве базовой информации при выполнении упругого расчета. [c.182]

Форма корневого шва в большой степени зависит от формы разделки кромок в основании шва. Как показали исследования и опыт изготовления сварных стыков, для получения слегка выпуклой поверхности шва с внутренней стороны в разделке корня должен иметься плоский участок. Отсутствие его и образование корневого сечения поверхностью, обработанной по радиусу, как это обычно предусматривается при и-образной разделке кромок, приводит к получению вогнутого шва. [c.165]

В табл. III-34 приведены формулы для определения некоторых элементов изогнутых заготовок, а в табл. III-35—наименьшие радиусы изгиба листового материала. Величины радиусов холодной гибки листовых заготовок, минимальные радиусы гибки металла квадратного и круглого сечений, а также минимальные радиусы гибки стальных, медных и латунных труб приведены в табл. III-37— 111-46, а данные для определения некоторых элементов сварных трубопроводов — в табл. III-47— 111-49 [c.127]

Сварные, паяные и гнутые трубы Отклонения размеров труб в поперечном сечении при продольной сварке и пайке их из двух половин допускаются в пределах +1 мм для всех размеров труб. Отклонения радиусов изгиба труб см. в табл. 95а- [c.150]

Сварка с усом . Удовлетворительный эффект повышения выносливости конструкции после ремонта электродуговой сваркой дает сварка с усом . В этом случае в местах с высокой концентрацией напряжений, начиная от сварного шва, по направлению действия нагрузок наплавляется валик металла длиной 15— 20 мм, называемый усом (рис. 8.17). Сварка с усом увеличивает радиус закругления в местах с высокой концентрацией напряжений. Кроме того, наплав-ление валика металла вдоль трубы увеличивает поперечное сечение ремонтируемого элемента, компенсируя потерю прочности в области термического влияния сварного шва (рис. 8.18). [c.327]

Вычислить главные моменты инерции, моменты и радиусы инерции сварного двутаврового сечения [c.137]

Штамп может иметь форму, показанную на фиг. 87, где гнутье производится на двух опорах в виде роликов 2, устанавливаемых на сварном башмаке 1. Диаметр и форма желоба у роликов соответствует форме и диаметру сечения изгибаемой трубы. Верхняя подушка с пуансоном 3 крепится к траверсе пресса. Пуансон и ролики сменные. Ролики могут переставляться в пазах, при этом расстояние между осями двух роликов зависят от радиуса гиба и диаметра трубы. [c.144]

Количество промежуточных опор для кривых балок из двутавров по ГОСТ 5157—53 и ГОСТ 8239—56, обеспечивающее при угле поворота на 90° и заданном радиусе кривизны сохранение в допускаемых пределах величины суммарных напряжений от кручения, общего и местного изгиба, может приниматься по данным табл. 25. Количество опор при сварном профиле может устанавливаться по табл. 25 для прокатной балки, сечение которой наиболее близко подходит к сечению сварной. [c.74]

Рис. 5 Распределение остаточных напряжений по высоте полки стрингера из сплава 0Т4 толщиной 0,6+1,0 мм а), профилограмма продольных прогибов сварной панели (б) с цилиндрическим поперечным сечением (радиус кривизны 1 м, длина 3 л) и рациональная последовательность приварки стрингеров (в)

Клеевая прослойка при нагружении усилиями, не вызывающими пластических деформаций в склеиваемых элементах, работает как единое целое с металлом 10]. В связи с этим было принято допущение, что при нагружении клее-сварного соединения все сечение шва остается плоским, лишь поворачиваясь на некоторый угол, и за расчетную ширину шва принималась величина нахлестки, заполненной клеем. Предполагалось также, что увеличение ширины шва вызовет увеличение радиуса кривизны поворота сечения при деформировании упругой линии нагруженного соединения и пропорциональное уменьшение изгибающего момента (напряжений изгиба). [c.140]

Построенные упругие линии нагруженных элементов соединения (рис. 24) дали возможность графически найти радиус кривизны р изогнутого сечения образца и вычислить изменение величины изгибающего момента и напряжений изгиба при сравнении сварных и клее-сварных соединений. При ширине шва Ъ изгибающий момент на единицу образца может быть определен по формулам (1) и (2) [c.144]

Плоская схема напряженного состояния сменяется объемной (рис. 144). Если выделить из поперечного сечения полосы элемент АВКЕ, то по высоте он делится нейтральным слоем с радиусом г в на две зоны. Напряженное состояние металла в этих зонах различно. Для тех отношений ширины полосы к толщине, которые характерны для производства сварных труб, нейтральный слой располагается на середине толщины. Это подтверждается измерением остаточных тангенциальных напряжений (рис. 145). [c.276]

Сварка конструктивных элементов большой толщины должна производиться только с учетом рабочих нагрузок и распределения усилий в элементах таких конструкций. Такое требование объясняется исключительно большими трудностями, связанными со сваркой толстостенных соединений из легированных сталей, а также и тем, что в ряде случаев произведенные расчеты показывают возможность выполнения сварки толстостенных элементов не по всему сечению, а только на величину, обеспечивающую необходимую прочность конструкции. Рекомендуемая разделка для таких случаев приведена на фиг. , а. Сварные соединения с образованием так называемой ниши хотя несколько усложняют обработку разделки и увеличивают трудоемкость механической обработки, однако позволяют проварить шов по всему сечению и обеспечить высокое качество сварных соединений. Размеры конструктивных элементов сварных швов устанавливаются на основании угла раскрытия, который, как правило, должен быть минимальным и практически обычно колеблется в пределах 8—10°—15—18° на сторону. Выбранный угол раскрытия должен обеспечивать свободную манипуляцию электродом и удаление шлаков. Притупление устанавливается в зависимости от режима сварки и обычно колеблется от 1 до 3 мм. Радиус у основания шва в случае применения У-образных разделок должен быть 5—8 мм. [c.35]

Наибольшие толщины элементов для конструкций из низко-углеродистых сталей не должны превышать 50 мм, низколегированных — 40 мм. Наиболее широко в конструкциях ПТМ используют в качестве соединительных элементов угловые профили. Значительно реже — швеллеры и двутавры. Наилучшим типом сечения для элементов, работающих на сжатие, являются трубы. Предпочтительнее применять трубы больших диаметров с меньшей толщиной стенки, имеющие при одинаковой площади сечения большие радиусы инерции. Широкие возможности имеются и в части использования гнутых профилей из листовой и полосовой стали, получаемых на роликогибочных стендах. Из таких профилей могут быть образованы сварные замкнутые сечения самой различной конфигурации. [c.240]

Проверим прочность крепления рычагов. Сварные рычаги коробчатого сечения привариваются к трубе 0 60 четырьмя швами 5 К каждый по полуокружности. Длина швов 2 = 4я.3,0 40 см расчетное сечение швов на срез 40 0,5 = 20 см . Усилие, срезающее швы, обратно пропорционально отношению плеч —длины рычага и радиуса трубы, т. е. 20/3 7 (см. рис. 50) значит, срезающая сила 5=600-7 = 4200 кгс и статическое напряжение в швах т=4200/20 = 210 кгс/см , что с учетом неполного провара по длине коротких швов и некоторой динамичности приложения усилий можно принять. [c.101]

По требуемым площади и радиусам инерции компонуется сечение из прокатных или сварных элементов. Несогласованность значений г и F с требуемыми показывает, насколько неправильно была задана гибкость. При необходимости сечение корректируется и производится проверка устойчивости сжатого стержня по формуле (1.7) [c.194]

Во многих случаях сварную конструкцию, собранную из двух уголков, можно заменить профилем Т-образного сечения, а два швеллера — двутавровой балкой при одинаковом радиусе инерции сечений. При этом суммарная поверхность одного метра элемента из двух уголков размером 75x75 мм равна 0,3 м , тогда как поверхность одного метра Т-образного сечения размером ЮОХ 25 мм равна 0,225 мм. Масса одного погонного метра элемента из двух уголков составляет 14,5 кг, а Т-образного сечения—12,5 кг. Двутавровая балка размером 200X135 мм может заменить два швеллера (200x62,5 мм). Общая поверхность одного метра двух швеллеров составляет 1,2 м2, а двутавровой балки — 0,9 м при одинаковом радиусе инерции сечений. [c.12]

При вычислении величин Di и Dg по зависимостям, приведенным п [5], было принято, что оболочка (труба) состоит из четырех слоев толш,иной по 4,1 мм. Диаметр трубы принимался равным 1420 мм, расстояния между кольцевыми швами определялись значениями параметра s/r = 2,3, ширина сварного шва а = 30 мм Отношение / лины к радиусу поперечного сечения 1/г варьировалось от 10 до 100. [c.230]

Определить величину главных центральных моментов,инерции, моментов сопротивления и радиусов инерции симметричных сварных сечений, составленных из прокатных профилей (см. тзблвду). Совместная работа элементов составного сечения обеспечивается соединительными элементами, показанными пунктиром. [c.109]

Чертеж сварной сборочной единицы содержит минимальное, но достаточное количество изображений, по которым можно ясно понять взаимное расположение всех деталей. Кроме того, чертеж сварной сборочной единицы может иметь дополнительные изображения в видг сечений, на которых указывают радиусы сгиба, размеры деталей в согнутом виде, развертки гнутых деталей для уточнения формы элементов, неясных из согнутого вида, т. е. все данные, пользуясь которыми можно изготовить из листового материала как плоские, так и гнутые детали, не имея для них отдельных чертежей. [c.290]

Для сварных соединений из сплава АМгб при = 1 местоположение непровара не сказалось на результатах испытаний (рис. 3.21). При нормальной температуре характер разрушения определялся величиной радиуса в вершине непровара. Образцы с р = 0,08... 0,16 мм разрушались вязко. Их статическая прочность уменьшалась пропорционально уменьшению нетто-сечения. Образцы с меньшим радиусом в вершине непровара (р = 0,02...0,04 мм) разрушались ква-зихрупко (залитые точки на рис. 3.21,6). Аналогичные раз [c.107]

Для определения ударной вязкости проводят испытания на ударный изгиб. Данный метод испытания относят к динамическим и производится изломом образца с надрезом в центре на маятниковом копре падающим с определенной высоты грузом. Удар наносится с противоположной стороны надреза. Ударная вязкость определяется как работа, израсходованная на ударный излом образца, отнесенная к поперечному сечению образца в месте надреза и измеряется в Дж/м или кГм/см . Образцы изготовляют квадратного сечения 10х 10 мм длиной 55 мм, вырезая их из сварного соединения механическими способами. Надрез, глубиной 2 мм и радиусом закругления 1 мм (образец Менаже) или острый 1 -об1зазный надрез (образец Шарпи) наносят в том месте сварного соединения, где необходимо установить значение ударной вязкости (шов, зона сплавления, зона термического влияния, основной металл). Результаты испытаний при [c.213]

С целью создания оптимальной (по критерию расхода дефицитных материалов) конструкции и использования прогрессивных технологических процессов оболочечные корпусные элементы изготовляют составными из материалов с различными теплофизическими, деформационными и прочностными свойствами. Для изготовления оболочеч-ных конструкций широко применяют сварные стыковые (см. рис. 4.2, а - в и 4.3, б) и нахлесточные (см. рис. 4.2, г - д и 4.3, а) соединения. Конструктивное выполнение оболочечных корпусных элементов предопределяет возможность разрывов в срединной поверхности оболочки вдоль меридиана и по радиусу, например, в сечении сварного шва (см. рис. 4.2, г - ди рис. 4.3, а). [c.172]

Башенный кран КБ-160 предназначен для строительства многоэтажных крупнопанельных жилых и промышленных, а также гражданских зданий с весом элементов до 8 т. Ходовая рама крана состоит из центральной части, представляющей собой сварное кольцо коробчатого сечения, и четырех шарнирно присоединенных флюгеров. Флюгера опираются на балансирные двухколесные унифицированные тележки, две из которых ведомые и две ведущие. Шарнирное крепление флюгеров позволяет крану проходить по криволинейным путям радиусом 7 м и при перевозке вписываться в транспортные габариты по ширине за счет сведения флюгеров к оси крана. На ходовой раме крепится поворотная платформа, представляющая собой плоскую раму, сваренную из двутавровой и швеллерной стали. В средней части к платформе приваривается двуногая стойка, к которой крепятся подкосы, удерживающие колонну в вертикальном положении. На платформе устанавливаются механизм поворота, грузовая и стреловая лебедки, а также плиты противовеса. К передней части платформы крепится колонна трубчатой телескопической конструкции, состоящая из двух секций наружной (диаметром 1020 мм) и внутренней (диаметром 920 мм). Выдвижение внутренней секции осуществляется с помощью системы блоков. В выдвинутом положении внутренняя секция опирается на опорное кольцо наружной секции и закрепляется с помощью клиновых упоров и замков. Колонна сверху заканчивается коническим оголовком. С задней стороны колонны к ней крепится распорка. Сбоку к верхней части внутренней секции колонны крепится навесная кабина. Внутри колонны имеется лестница. Несколько выше кабины к колонне крепится трубчатая стрела, состоящая из двух шарнирно соединенных между собой секций головной (диаметром 426 мм) и корневой (две трубы диаметром 426 жлг). Двухсекционгюе устройство стрелы позволяет складывать ее при демонтаже и перевозке. Демонтаж крана производится путем складывания с помощью автокрана грузоподъемностью 5 тс. С одной строительной площадки на другую кран перевозится целиком на прицепе тягача. На базе основной модели крана КБ-160 предусмотрен выпуск модификации для строительства многоэтажных зданий с высотой подъема до 60 м. [c.269]

R— радиус гнутого участка трубы (по нейтральной линии), мм Q —дополнительная нагрузрса на трубу от внешних осевых усилий, кГ — то же от осевого усилия, вызываемого самокб.мпенсацией теплового расширения кГ, — изгибающий момент от внешних нагрузок, кГ-см — крутящий момент от внешних нагрузок, кГ-сл —изгибающий момент от самокомпенсации,/сГ С.и М — крутящий момент от самокомпенсации, кГ См / — площадь поперечного сечения трубы, мм--, фд — коэффициент прочности поперечных сварных соединений при изгибе. [c.314]

Амбразура состоит из трех частей конфузора, небольшого пережима и диффузора. Пережим уменьшает проходное сечение амбразуры примерно на 10%, препятствуя тем самым обратному перетеканию продуктов горения в глубь амбразуры. Кроме того, пережим защищает газораспределительную камеру от излучения факела. Для того чтобы предотвратить коробление, обгора-ние и разрушение отдельных частей горелки, предусмотрена защита цилиндрической части амбразуры сварным металлическим кожухом. В качестве аппарата для закручивания потока воздуха применен цилиндрический 18-лопаточный регистр 3 осевого типа. Лопатки регистра спрофилированы таким образом, что имеют прямой участок на стороне входа воздуха и участок, повернутый по радиусу под углом 40—50° на стороне выхода воздуха [c.128]

При испытании на ударный изгиб надрезанных образцов размером 10x10x55 мм определяется ударная вязкость зон сварного соединения. Результаты испытаний оцениваются работой на разрушение [18], отнесенной к площади поперечного сечения образца в месте надреза, в том числе как а для образцов типа VI (с глубиной и шириной надреза по 2 мм и радиусом скругления 1 мм) или a 4s для образцов типа XI (с формой углового надреза глубиной 2 мм с углом раскрытия 45° и радиусом скругления 0,25 мм) с единицей измерения кгс-м/см , Дж/см или МДж/м1 [c.160]

Тем не менее в первую очередь поломки возникают у наиболее нагруженных элементов — стрел, рукоятей, ковшей экскаваторов ножей бульдозеров, скреперов и автогрейдеров ковшей и рам скреперов зубьев рыхлителей и корчевателей. Очагом микротрещины, приводящей к поломке, обычно являются концентраторы напряжения — острые кромки с неровными краями, недовары и непровары швов металлоконструкций, неравномерный прогрев металла в зоне сварного шва, резкие переходы у валов и осей и т. п. Поэтому литые детали необходимо выполнять с плавными переходами в местах резкого изменения сечений. Для уменьшения концентрации напряжений в наиболее нагруженных валах, осях, соединительных пальцах и подобных им деталях следует увеличивать радиусы галтелей и чистоту обработки. [c.140]

Узловые переходы. На рис. 8 представлены некоторые типы узловых переходов, характерные для сварных конструкций мостовых пролетных строений. Эти переходы в основном соответствуют принятым ранее для узлов (рис. 7), но имеют несколько более широкий диапазон изменений в размерах отдельных деталей. Сечение стенок стержней принято 10 X 100 мм . Сечение полок в отдельных вариантах различно и изменяется от размеров 20 х 90 мм до 10 X 210 мм . Толщина фасонок 20 мм. Радиусы закруглений в переходах составляют для узлов с одностенчатыми фасонками 150 мм для узлов с двустенчатыми фасонками 100 мм. [c.32]

Третий вариант компонуем сечение в виде сварного двутавра из трех листов. Сталь марки ВСтЗпсб, ГОСТ 380—71 / у=225 МПа. Для схемы 17 (см. табл. 5.4) приближенное значение радиусов инерции /ж =0,43Л и i = =0,246. Задаемся гибкостью колонны Х==85. Тогда ф= =0,67 [c.127]

Г р у п п а 111 с. Разрушение деталей вследствие дефектов конструкции или дефектов, возникших при изготовлении и обработке. К таким дефектам следует отнести смещение стенок в чугунных и стальных литых деталях резкие переходы сечений от большой толщины стенки к малой отсутствие нужных радиусов закруглений в галтелях коленчатых и других валов наличие отверстий на участках, где действуют значительные растягивающие усилия внутренние раковины, шлаковые включения и несплавле-ния металла в литье подрезы резцом при механической обработке или в швах сварных соединений в напряженных участках наличие других местных концентраторов напряжений, расположенных в наиболее нагруженных частях детали. [c.21]

Разрушение станины резиносмесителя (рис. 71) произошло вследствие попадания металлического предмета в резиновую массу между валами, в результате чего были разрушены обе станины в местах, отмеченных белым. Сечение детали в изломе имело размеры 250X150 мм. Перед сваркой станина была собрана на стяжных болтах. Подлежащие сварке места были предварительно подогреты на древесном угле до 450 °С. Выплавку кромок под сварку производили с двух сторон. Заварку выполняли одновременно двумя горелками с наконечниками № 7. Диаметр присадочных стержней 12 мм. После заполнения основной разделки шва поверхность сварного соединения со всех сторон была обработана газовой горелкой и чугунным прутком для получения острых углов и нужных радиусов перехода. Отремонтированные этим способом две станины были механически обработаны в местах, где устанавливаются подшипники валов. Станины нормально работают несколько лет. [c.129]

Трубы применяются для элементов, работающих на осевые усилия, особенно на жатие. В сортаменте трубы бесшовные имеют наружный диаметр 25—820 мм, а варные 32—1420 мм. Толщина стенки бесшовных труб изменяется в пределах 5—45 мм, а сварных 3—16 мм. Максимальные длины бесшовных труб до 9 ж, а элек-"росварных до 18 м. В трубчатых конструкциях благодаря большим радиусам 1нерции кольцевых сечений возможно осуществление панелей большой длины, т. е. /меньшение количества нулевых стержней. Стержни из одной трубы по сравнению [c.215]

Окончате.11ьная скорость зависит от формы (баллистич. качеств) Б. а. В этом случае выгодно придавать Б. а. форму с наилучшей обтекаемостью. Испытания продувкой ряда моделей в лабораториях показали, что наилучшим образцом является модель, имеющая в сечении головной части эллипс, а в хвостовой — дугу окружности радиуса К (фиг. 1). Но данная форма Б. а. неудобна в конструктивном и производственном отношении. Для помещеиия большого количества ВВ пришлось бы сильно удлинять авиабомбу, особенно в случае больших калибров. Опыты показали, что Б. а., у которых головная часть овальной формы высотой 1 — 1,5 калибра (диаметр по наибольшему сечению), средняя часть — цилиндрическая, а хвостовая — конус высотой 1—11/ калибра, в баллистич. отношении ведут себя удовлетворительно. В конструктивном же отношении такая форма наиболее целесообразна благодаря большой вместимости. В производственном отношении эта форма также наиболее удобна, т. к. позволяет изготовлять Б. а. из трубы, конус выполнять сварным, головную часть иметь литой или штампованной. Все три части корпуса склепываются или свариваются. Мелкие В. а. имеют большей частью каплеобразную или эллипсоидную форму. В табл. 1 приведены типы американских фугасных бомб. [c.449]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...