Термические свойства в однофазной области

ТЕРМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА В ОДНОФАЗНОЙ ОБЛАСТИ [c.5]

Наряду с отмеченными, в [3.13, 3.14, 3.30, 3.31, 3.32, 3.76, 3.80] были предложены уравнения, описывающие термические данные в однофазной области, причем в некоторых из них представлены таблицы термодинамических свойств. Как и рассмотренные выше, эти работы не в полной мере удовлетворяют современным требованиям, предъявляемым к данным о теплофизических свойствах. [c.109]

Опытные данные в однофазной области. Термические свойства фреона-12 в газовой фазе подробно изучены до давлений 14 МПа и температур 483 К, причем минимальная температура составляет 273 К (табл. 24, рис. 24). В области жидкого состояния плотность измерена при очень высоких давлениях до 160 МПа [3.56]. [c.97]

Термодинамические свойства воздуха, представляющего собой смесь постоянного состава, рассчитаны в соответствии с методом, разработанным авторами и подробно изложенным в [21]. Процедура вычислений в однофазной области для воздуха ничем не отличается от аналогичной процедуры для индивидуальных веществ. В основу расчета положено термическое уравнение состояния, усредненное на множестве уравнений, эквивалентных с точки зрения точности аппроксимации исходных р, и, Т-данных [c.31]

Аналитический аппарат расчета термических, калорических и акустических свойств воздуха в однофазной области и на линиях равновесия фаз включает в себя термическое уравнение состояния, аналитическую зависимость изобарной теплоемкости в идеально-газовом состоянии от температуры и два независимых уравнения для кривых упругости. Методические вопросы построения термического уравнения состояния по экспериментальным данным и схема расчета термодинамических свойств были рассмотрены в гл. 2. Ниже будет дана количественная характеристика соответствующих уравнений, приведены числовые значения коэффициентов аппроксимаций и рассмотрены результаты сравнения расчетных значений термодинамических величин с экспериментальными данными. Дополнительно к этому будут приведены материалы, содержащие обоснование по выбору допусков к табулированным значениям термодинамических величин, позволяющих определить степень достоверности табличных данных. В последнем разделе главы будет дана сравнительная характеристика ранее опубликованных таблиц термодинамических свойств воздуха. [c.35]

В отличие от р, V, Г-данных для однофазной области, данные о термических свойствах воздуха в состоянии насыщения менее надежны. По-видимому, это объясняется тем, что в состоянии насыщения проявляются особенности поведения воздуха как смеси газов, и изменение состава жидкости и пара может приводить к колебаниям значений плотности. Поэтому данные о свойствах воздуха в состоянии насыщения согласовывались нами в координатах д, Т и x gv", т. На рис. 6 и 7 представлены в указанных координатах опытные значения д и V", расчетные данные некоторых авторов и принятые опор- [c.40]

Для расчета плвтности в однофазной области за основу было взято термическое уравнение состояния Гиршфельдера [6, 16, 17], которое было модифицировано и приведено к форме, не требующей для своего использования рс, и а . Плотность приводится к величине а Z и е) в свою очередь, представлены как обобщенные функции от фактора корреляции р. Следует отметить, что при этом Zg и теряют свой первоначальный смысл и превращаются в подгоночные параметры, которые используются для расчета ряда констант уравнения состояния и комплекса приведения по плотности для наилучшего описания уравнением состояния Р — V — Т свойств газов и жидкостей. [c.95]

В 1964 г. Госман, Хает и Мак-Карти [74] составили уравнение состояния для жидкого и газообразного аргона в интервале температур 86— 300° К при давлениях до 1000 атм в форме [71]. При составлении уравнения были использованы экспериментальные р, V, Т-данные Михельса и соавторов [123, 126], Роговой и Каганера [127], Ван-Иттербика и Вербека [42] и наиболее известные данные о термических свойствах аргона в состоянии насыщения [123, 133—135]. Уравнение соответствует опытным данным в однофазной области со средней квадратической погрешностью 0,11%. Авторы [74] располагали также неопубликованными р, V, Т-дан-ными Волкера для интервала температур 90—200° К и давлений 20— 500 атм, но не смогли использовать их при определении коэффициентов уравнения из-за существенных расхождений с результатами [123] (до 2% для значений плотности). Опытные данные Ван-Иттербика и соавторов [46] при составлении уравнения состояния не учитывались последующая проверка, выполненная в работе [74], показала, что среднее отклонение расчетных значений плотности отданных [46] составляет 0,14%, а максимальное — 0,63%. [c.103]

Формула (1-8 ) описывает зависимость между изохор-ными теплоемкостями фаз на верхней и нижней пограничных кривых под с" следует понимать предельное значение изохорной теплоемкости парожидкостной среды при степени сухости X I, соответственно с отвечает другому предельному случаю, когда х->0. Необходимость в уточнении понятий возникает по той причине, что переход вещества из однородного состояния в двухфазное, а также из двухфазного в однородное сопровождается резким изменением некоторых его свойств. Ряд характерных величин, например, изохорная и изобарная теплоемкости, адиабатическая сжимаемость, а также другие величины, описывающие упругие свойства тела, претерпевают разрыв на пограничных кривых. Таким образом, в каждой точке пограничной кривой (при фиксированных значениях термических параметров) некоторые из физических свойств вещества различны и зависят от направления, по которому тело приведено в переходное состояние. В частности, и изохорная теплоемкость в произвольной точке как верхней, так и нижней пограничной кривой имеет два значения одно, отвечающее сближению с этой кривой снаружи, со стороны однофазной области, другое — сближению изнутри, со стороны области двухфазной. [c.14]

Особенно сложна проблема учета переменности свойств теплоносителя при анализе и расчете теплообмена в околокритической области состояния, где теплофизические свойства среды резко и своеобразно изменяются в зависимости от температуры и давления удельная теплоемкость, число Прандтля и коэффициент термического расширения имеют резко выраженные максимумы, немонотонно изменяются теплопроводность и вязкость, резко изменяется плотность среды. При этом коэффициент теплоотдачи зависит от плотности теплового потока или, точнее, от соотношения плотности теплового потока и массовой скорости теплоносителя, причем наряду с нормальными режимами теплообмена, когда температура стенки монотонно (при = onst) изменяется вдоль потока в соответствии с изменением температуры теплоносителя, наблюдаются и так называемые режимы ухудшенной (улучшенной) теплоотдачи, при которых температура стенки трубы имеет немонотонный (при ухудшенных режимах — пиковый) характер изменения. К настоящему времени предложено множество эмпирических формул и расчетных схем. Для расчета теплоотдачи при вязкостно-инерционном течении однофазных теплоносителей с околокри-тическими параметрами (т е. в отсутствие влияния естественной конвекции) широкое распространение получила формула [46], основанная на данных опытов с водой и диоксидом углерода. Однако применима она к нормальным и лишь частично к ухудшенным режимам теплоотдачи. [c.222]

Аналогично будет происходить формирование математических структур для описания транспортных и физико-химических свойств в зависимости от температуры, давления и состава. Таким образом, речь идет фактически о решении обратной задачи теплофизики создание вычислительного аппарата на базе экспериментальной информации и фундаментальных зависимостей. В этой связи изменится, очевидно, методическая база необходимых экспериментальных исследований. Традиционное разделение эксперимента на отдельное исследование однофазных и двухфазных /многофазных/ состояний следует, поввдимому, заменить на комплексное исследование и перенести центр ряжести на исследование двухфазных состояний с одновременным определением калорических, термических свойств и составов фаз. Эксперимент в двухфазной области является наиболее информативным, т.к. позволяет получить помимо составов фаз данные о свойствах сосуществующих фаз. При наличии достаточно развитого аппарата многомерной аппроксимации и планирования эксперимента количество экспериментальных данных может быть сведено до мини-х ума. Ввиду значительных трудностей новая версия системы АШСТА будет создаваться в процессе совершенствования существующей версии. [c.8]

Результаты последовательного рассмотрения и анализа об-суждаемого здесь вопроса изложены в работе [216]. В ней для Решения поставленной задачи были привлечены надежные экспериментальные данные о термических свойствах аргона (при 423 К), охватывающие как однофазную область, так и об-фазового равновесия, и прецизионные экспериментальные нные об изохорной теплоемкости [80]. В табл. 5.1 перечис-авторы, экспериментальные результаты которых исполь- аны для составления единого уравнения состояния. Там же интервалы параметров и число точек в каждой груп- Данных, [c.133]

Хром Сг — значительно повышает прочностные характеристики, коррозионную стойкость, жаростойкость и жаропрочность сталей сужает область Ре при большом количестве дает однофазные ферритные стали. Хром понижает теплопроводность сталей, повышает их закаливаемость. Окислы хрома тугоплавки. При сварке сталей с небольшим количеством хрома (1—3%) основные трудности связаны с закаливаемостью околошовной зоны и возможностью образования трещин. При сварке сталей с высоким содержанием хрома (6—30 %) дополнительно приходится учитывать значительное окисление хрома и применять повышенное содержание ацетилена в пламени (если это допустимо по свойствам сварного шва) или флюсы. При сварке деталей из полумартенситных хромистых сталей (1X13 2X13) необходимо применять предваритедьный подогрев до 300—400° С и сразу после сварки, до охлаждения деталей, термическую обработку в печах при 650—700° С. При сварке ферритных сталей в шве и околошовной зоне получается очень крупнозернистая структура с низкой пластичностью. [c.105]

Сплав ВТ5, относящийся к системе Ti—А1, хорошо деформируется в горячем состоянии и сваривается обладает высокой сопротивляемостью коррозии, но склонен к водородной хрупкости. Дополнительное легирование сплава ВТ5 оловом (ВТ5-1) улучшает технологические и механические свойства сплава. Псевдо а-сплавы, т. е. не вполне однофазные а-сплавы типа 0Т4, хорошо обрабатываются давлением в горячем и холодном состояниях, свариваются всеми видами сварки, но склонны к водородной хрупкости. Наилучшие сочетания свойств достигается в a+ -сплавах. Как видно из табл. 23, a+ -сплавы, как правило, содержат алюминий, который, с одной стороны, расширяет область температур, при этом сохраняется стабильность а-фазы, а с другой стороны, повышает термическую стабильность -фазы. Алюминий понижает плотность сплавов, компенсируя увеличение плотности вследствие введения более тяжелых элементов ( -ста-билизаторов). а+ З-спла ВТ6 обладает хорошими механиче- [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...