Гидравлическое сопротивление однофазного потока жидкости

Гидравлическое сопротивление однофазного потока жидкости [c.49]

При поверхностном кипении гидравлическое сопротивление канала заметно возрастает но сравнению с течением однофазного потока жидкости. В работах [78, 79] показано, чта [c.55]

Коэффициенты гидравлического сопротивления и рассчитываются по хорошо известным из механики однофазной жидкости соотношениям как функция числа Рейнольдса [26, 39]. Отношение градиентов давления, определяемых формулами (7.12), в двухфазном потоке с раздельным течением фаз показывает, в какой степени [c.306]

Эксперименты (см. [12]) показывают, что при высоких скоростях течения и больших недогревах (лд < - 0,1) плотность теплового потока не влияет на гидравлическое сопротивление вплоть до. Это дает основания полагать, что в рассматриваемых условиях паровые пузырьки не выходят за пределы вязкого подслоя, а остаются на стенке, действуя как тепловые трубы микронных размеров. В основании таких пузырьков жидкость испаряется, а на верхней (купольной) части пар конденсируется (рис. 8.8). Если предположить, что на контрольной поверхности АА, совпадающей с границей вязкого подслоя, температура равна (принимается, следовательно, что эта граница проходит в среднем через вершины паровых пузырьков, сидящих на стенке), то предельная плотность теплового потока определяется возможностями однофазной турбулентной конвекции. [c.363]

Таким образом, если на участке до сечения А температура стенки не достигает температуры насыщения, оценка длины участка тепловой стабилизации, температуры стенки и жидкости, а также гидравлических сопротивлений производится по формулам для конвективного потока однофазной жидкости. [c.68]

С. С. Кутателадзе [3] была получена теоретическая зависимость, позволяющая производить расчет потерь напора на трение при кольцевом режиме течения двухфазного потока в трубах с зернистой шероховатостью. Проведенные по этой формуле расчеты показали, что величина шероховатости стенок весьма слабо влияет на величину отношения Лр ф/Ард, т. е. воздействие шероховатости на гидравлическое сопротивление проявляется одинаковым образом как на однофазном, так и на двухфазном потоках. Однако этот вывод требует экспериментального обоснования, так как в ходе теоретического решения были сделаны существенные допущения, в частности не учитывался процесс волнообразования на границе раздела между жидкостью и газом. [c.120]

В области больших когда канал является гидравлически шероховатым (по отношению к однофазному паровому потоку), потери на трение при движении в рабочем участке пароводяной смеси высокого паросодержания (ж=0.9 0.97) близки к потерям, которые имели бы место при движении однофазного парового потока в гладком, а не в шероховатом канале. Только при очень высоких паросодержаниях (а ->1), когда толщина пристенной пленки жидкости становится меньше высоты бугорков шероховатости, происходит резкое увеличение гидравлического сопротивления при движении в каналах двухфазного потока. [c.155]

Если в случае появления отложения гидратов на стенках трубопровода может возникнуть задача об учете сужения поперечного сечения однофазного потока, то в случае выпадения жидкого конденсата мы сталкиваемся с новым классом явлений — движением двухфазных (газожидкостных) систем, В таких случаях на характер движения и гидравлические сопротивления большое влияние оказывает профиль трассы трубопровода. Это объясняется накоплением жидкости в пониженных местах, а также образованием газовых подушек в повышенных местах по трассе трубопровода. В определенных условиях возможен вынос скоплений газа и жидкости, соответственно, из нисходящих и восходящих участков трассы. В некоторых случаях в трубопроводе развиваются колебательные движения. Подробнее об исследованиях по движению газожидкостных смесей (в частности, применительно к нефтегазовому делу) говорится в 9. [c.739]

Между приведенными формулами нет принципиального отличия. Каждая из них может рассматриваться как некоторый аналог коэффициента гидравлического сопротивления однофазной жидкости. При этом параметрам 6/2) и (1 — ф) придается смысл относительной шероховатости трубы. По мнению Г. Уоллиса [79, с. 351] волны, имеющиеся на поверхности жидкости, создают сопротивление газовому потоку приблизительно равное сопротивлению трубы с песчаной шероховатостью с диаметром зерен 3 = 46. [c.227]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

Таким образом, в зоне III влияние шероховатости стенок на гидравлическое сопротивление должно проявляться качественно так же, как и при движении однофазного потока, однако количественное отличие может иметь место. Дело в том, что на величину гидравлического сопротивления оказывает влияние не вся высота бугорка шероховатости, а только та его часть, которая выступает за пределы нленки жидкости. Таким образом, эффективная шероховатость стенки канала в рассматриваемых условиях меньше геометрической. С падением иаросодержания толщина пленки жидкости растет, эффективная шероховатость надает, а величины гидравлических сопротивлений при течении двухфазного потока в шероховатых и гладких трубах сближаются между собой, что подтверждается опытными данными, особенно полученными при давлениях р —20 и 50 ата. [c.126]

На рис. 7.10.7 приведены результаты расчетов, иллюстрирующих возможность уменьшения ( запирания ) расхода газа путем подачи жидкости на входе в канал. Такое запирание может использоваться при аварийном истечении газа. Видно, что подача жидкости сначала приводит к быстрому уменьшению критического расхода а затем с ростом подаваемого расхода жидкости это уменьшение замедляется. Для полного запирания газового потока жидкостью необходимо обеспечивать ее расход П , превышающий значение расхода т,1 , при котором гидравлическое сопротивление равно заданному перепаду давления ро — Рсо при однофазном течении жидкой фазы. Однако даже такой расход жидкости может оказаться недостаточным для полного запирания газа. Это связано с возможностью реализащи при малых газосодержаниях обращенной дисперсно-кольцевой структуры турбулентного газожидкостного потока с газовой пленкой на стенке трубы, приводящей к уменьшению потерь давления на трение. Тогда при малых газосодержаниях зависимость (те ) может стать неоднозначной (см. рпс. 7.10.7). [c.293]

С целью увеличения тепловых потоков в жидкость и пар использован метод интенсификации теплоотдачи, разработанный авторами ранее применительно к течению однофазных теплоносителей [25, 28, 121, 122]. Сущность метода заключается в периодической искусственной турбулизации тонких пристеночных слоев потока, где тепловой поток и термическое сопротивление максимальны. Искусственные турбулизаторы представляли собой кольцевые диафрагмы, образованные периодической обкаткой трубы роликом. Применительно к однофазным потокам этот метод позволил увеличить коэффициенты теплоотдачи к газам до 3 раз, к капельным жидкостям до 2,3 раза при умеренном росте гидравлического сопротивления. Так, например, получены следующие соотношения для теплоотдачи и гидравлического сопротивления Nu/Nuгл = 2 и / г.[ = 3 или Nu/Nuгл = 1,55 и / гл = 1,55. Можно предположить, что этот метод интенсификации окажется перспективным применительно и к двухфазным потокам в стержневом и дисперсном режимах. [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...