Параметры конца сгорания

Определение параметров конца сгорания цикла Отто с учётом диссоциации. В тех случаях, когда двигатель работает с наддувом или при добавлении к воздуху кислорода, при определении параметров конца сгорания необходимо учитывать диссоциацию. [c.11]

Определение параметров конца сгорания с учётом диссоциации СО2 и Н2О производится методом подбора, придерживаясь следующих операций [c.12]

Параметры конца сгорания. Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания определяется по уравнению (11) [c.19]

Параметры конца сгорания. Из уравнения (11) [c.22]

Наиболее распространенный способ расчета в дизелях включает определение параметров конца сгорания, основанное на выборе величин степени повышения давления и давления конца сгорания р , как это выполнено в примерах 1, 2 и 4 лишь в некоторых случаях (в основном при работе без наддува) выбирают степень предварительного расширения е, и далее определяют остальные параметры, как это выполнено в примере 3. В двигателях с искровым зажиганием при расчете параметров конца сгорания принимают степень предварительного расширения е=1. а затем подсчитывают степень повышения давления X и давление конца сгорания р . [c.248]

Например, при параметрах, характерных для реальных поршневых Две, давлении перед началом сжатия (на диаграмме точка с), равном Рс = 0,1 МПа, температуре 7 с = 7 2 = 288 К и температуре в конце сгорания (на диаграмме точка а) Та= = 71 = 2073 К расчетное давление в точке а цикла Карно достигает высоких значений ра = 280-ъ 300 МПа, исключительно больших значений достигает расчетное соотношение объемов, или степень сжатия в цикле Карно е = ис/Оа = 400. При столь высоких значениях степени сжатия, а следовательно, и степени рас- [c.133]

Параметры конца расширения. Из урав- теоретически необходимое для сгорания ко-нения (61) давление газов в цилиндре в конце личество воздуха в кг расширения [c.23]

Определение параметров точки конца сгорания представляет очевидный интерес. Как было показано ранее, ,<ои. сг характеризует полноту сгорания. [c.77]

Основными параметрами, определяющими процесс горения, являются температура конца сгорания и давление конца сгорания Р . [c.33]

Параметры конца процесса сгорания. Действительный коэффициент [c.567]

Расчет изложенным методом процесса сгорания топлива жидкий кислород+керосин (рк=20 аг Ф =1,4) дает следующие параметры в конце сгорания (см. табл. 9) [c.186]

Характеристическое уравнение дает возможность выразить связь между параметрами рабочего тела в начале и конце сгорания с учетом изменения молекулярной массы, происходящего при сгорании [c.165]

Ранее при определении характера выделения тепла при сгорании топлива мы зафиксировали момент конца сгорания Xt = 0,99). Все параметры, относящиеся к концу горения, обозначим индексом ( ). Тепло, подводимое к газу в процессе сгорания топлива, расходуется на совершение газом работы, а часть его конвекцией и радиацией передается стенкам цилиндра, т. е. [c.63]

Параметры воздуха в конце процесса сгорания (точка 3 на рис, 7.2, a)j s = 2d м /кг [c.129]

У равнения сгорания для различных циклов без учёта диссоциации. Определение параметров в конце сго- [c.9]

Приведенные в конце работы результаты испытаний регуляторов, произведенных автором, дают представление о характерных величинах параметров систем регулирования двигателей внутреннего сгорания и подтверждают некоторые выводы теории. [c.8]

После расчета и определения параметров точки с производится ориентировочное исправление линии сжатия с целью учета начала сгорания. Положение точки с (см. рис. 24) определяется величиной угла опережения зажигания (впрыска). Для современных быстроходных двигателей угол опережения зажигания при работе на номинальном режиме колеблется в пределах 30—40°, а угол опережения впрыска — в пределах 15—25°. Положение точки / (отрыв линии сгорания от линии сжатия) определяется периодом задержки воспламенения рабочей смеси. При этом давление в конце сжатия ориентировочно повышается до значения рс" = (1,15-г-1,25) рс (точка с"). [c.51]

Оказывается, доля топлива, сгорающего к концу процесса сгорания, зависит от величины параметра т . Ниже приведены вычисленные значения для различных величин [c.15]

При /=0 функция /(0)=0, следовательно, по уравнению (40а) начальная скорость реакции йУд = пр . Относительная плотность эффективных центров в начальный момент реакции рд для двигателей с принудительным зажиганием и большинства дизелей столь мала, что практически может быть принята равной нулю, и, значит, в начале процесса сгорания скорость реакции также равна нулю. Исключение из этого общего правила составляют дизели с так называемым неуправляемым процессом сгорания. В этих дизелях в конце периода запаздывания воспламенения число начальных эффективных центров растет со столь большой скоростью, что практически приходится допустить для начала процесса сгорания р 0. Следовательно, начальная скорость сгорания для этих дизелей имеет конечную величину. Итак, функция /(/) должна включать параметр, варьируя которым можно было бы получить при t=0 начальные скорости Wq = 0 и [c.46]

Отношение параметров рабочего газа в конце и в начале сгорания на основании уравнений (111) выражается зависимостью [c.118]

Смесеобразование включает ряд физических процессов дробление струи на капли (распыливание), нагревание и испарение топлива и его распределение по камере сгорания. Большинство этих процессов протекает одновременно. Нагревание и испарение топлива осуществляются за счет тепловой энергии газового заряда, параметры которого к концу хода сжатия при работе двигателя без наддува характеризуются следующими величинами давление 3,5 5,5 МПа, температура 700—900 К. Плотность воздуха в камере сгорания дизеля, работающего без наддува, превышает плотность окружающей среды в 12—14 раз. После начала видимого сгорания температура и давление в камере возрастают, что резко ускоряет процессы нагревания и испарения капель. [c.311]

После определения параметров конца сгорания рассчитывается процесс расширения. Если задана степень поеледую-шего расширения 8= F(,/E, = е/р, то в конце расширения температура Т(, = = Г,/8" и давление рь = Р /8" Ть = = 1200 -ь 1700 К для карбюраторных двигателей и Тъ — 1000 1400 К для [c.241]

Величины параметров конца сгорания в двигателях б езнаддув а. Величины максимальных давлений и температур 7 , получающихся в результате решения приведённых выше уравнений сгорания, имеют значения [c.11]

Двигатель внутреннего сгорания работает с подводом тёп-лоты при а = onst. Параметры горючей смеси перед сгоранием pi = = 1,2 МПа, 7 i = 673 К. Определить расход теплоты на 1 кг горючей смеси и давление в конце сгорания, если Г2=2250 К. Продукты сгорания считать обладающими свойствами воздуха. Учесть зависимосгь теплоемкости продуктов сгорания от температуры. [c.59]

Среднее эффективное давление. Средние эффективные давления Рем и соответствующие максимальному крутящему моменту и максимальной мощности двигателя, так же как и литровая ЛТд и поршневая N мощности двигателя, являются параметрами, характеризующими степень совершенства рабочего процесса двигателя и в известной мере совершенство его конструкции. Величины ре м и Ре N могут быть опредблсны либо путем проведения теплового расчета, либо намечены на основании данных испытаний успешно работающих двигателей, подобных проектируемому. В основном для увеличения среднего э( )фективного давления автомобильных и трак-торйых двигателей применяют следующие способы повышение степени сжатия и применение обогащенных смесей (в карбюраторных двигателях), увеличение коэффициента наполнения, снижение механических потерь, наддув, улучшение рабочего процесса в целом. Увеличение ре за счет повышения степени сжатия, а также за счет наддува сопровождается в карбюраторных двиг.ателях значительным повышением давления р конца сгорания и, следовательно, значительным увеличением нагрузки на детали двигателя. [c.15]

Назовите параметры процесса впуска и факторы, влияющие на них. 2. Что такое коэффициент наполнения цилиндра 3. Дайте определение степепи сжатия. 4. Что такое коэффициент избытка воздуха Каковы его значения на номинальном режиме для карбюраторных двигателей и дизелей 5. Назовите отличительные особенности процессов сгорания в дизелях и карбюраторных двигателях. 6. Какие температуры и давления в конце сгорания наблюдаются в карбюраторных двигателях и дизелях 7. Дайте определение индикаторной и эффективной мощностей. 8. Какими показателями характеризуется экономичность двигателя 9, С какой целью рассчитывают тепловой баланс двигателя 10.Дайте определение индикаторного и э4)фектыв-ного КПД двигателя. И. Какая существует связь между индикаторным и эффективным КПД двигателя 12. Что оценивается отиосительньш КПД [c.153]

Двигатель Олимп 593 имеет блочную конструкцию и разбирается на двенадцать блоков, причем разборка на блоки может производиться с любого конца. Замена всех узлов обвязки, кроме маслоблока и топливомасляного теплообменника, не требует съема двигателя с самолета. Контроль состояния двигателя на земле производится при бороскопическом осмотре всех ступеней компрессоров, турбин и камеры сгорания. Кроме того, состояние двигателя контролируется с помощью изотопных источников, рентгеновских лучей, указателей вибраций, данных спектрографического анализа масла и т. д., а также результатов анализа тенденций изменения параметров. [c.139]

Технологические параметры анода — расстояние от конца штыря до подошвы анода с ВТ, от газосборного колокола до электролита, скорость сгорания анода, погружение анода в электролит — оказывают заметное влияние на качество работы электролизера и влияют на технологические и технико-экономические показатели работы ванны. Однако скорость изменения перечисленных параметров невелика и они, как будет показано ниже, не могут бьггь использованы для автоматизации процесса электролиза. Влияние этих параметров на показатели работы ванны, а также методы, приборы и приспособления, используемые для их измерения, подробно описаны в [8, 9]. [c.356]

Одним из результатов работы, проведенной в конце 1960-х гг. американской Межведомственной комиссией по ракетным двигателям на химическом топливе RPG, стало признание того, что экономичность, устойчивость и работоспособность ЖРД взаимосвязаны. Такой вывод был сделан на основании анализа дробления, испарения и горения распыленного топлива, который стал отправной точкой для поиска технических решений в этих трех направлениях. В результате появилась возможность оптимизировать процесс выбора конструкторских решений, сократив тем самым период разработки и уменьшив массу двигателя. Большинство ЖРД, разработанных до 1970 г., создавались методом проб и ошибок. Случалось, что до нахождения оптимальной конструкции приходилось опробовать до 100 вариантов смесительной головки. Обычно лишь после достижения требуемого уровня экономичности и обеспечения устойчивой работы начинались поиски способов обеспечения требуемого ресурса. Поэтому разработанные ранее ЖРД (эксплуатация некоторых из них еш е продолжается) имели неоптимальное соотношение компонентов топлива, в них использовались специальные устройства для повышения устойчивости, а масса конструкции оказывалась завышенной. Маршевый двигатель ВКС Спейс Шаттл и экспериментальный ЖРД с кольцевой камерой сгорания и центральным телом стали первыми двигателями, разработанными с применением новых методов. Рабочие характеристики ЖРД определяются выбором установочных параметров, к которым относятся свойства компонентов топлива и технические требования к системе подачи топлива, смесительной головке и камере сгорания. Исходя из них, можно рассчитать полноту сгорания, удельный импульс, устойчивость горения и температуру стенки камеры. Достигнутый удельный импульс, как и для РДТТ, представляет собой разницу между термодинамическим потенциалом топлива и потерями, сопутст-вуюш.ими его реализации. Динамическая устойчивость определяется балансом между причинами, вызываюш ими внутрика- [c.164]

К концу второго десятилетия XX столетия стал выпуклее процесс специализации экспериментаторов по признаку их интересов и мотивов, побуждающих исследования. Изучение температурных зависимостей параметров упругости является хорошим примером тенденции перехода к модельно-ориентированиым, специализированным исследованиям, которая все еще находится в стадии развития. Совершенствование паровых и газовых турбин, двигателей внутреннего сгорания и, теперь, космической техники с их требованиями работы в условиях всевозрастающих температур и давлений наталкивает одну из групп исследователей на экспериментальное изучение сложных металлических сплавов, температурные коэффициенты и внутренние демпфирующие свойства которых удовлетворяют требованиям технологического использования. Вторая группа с несколько меньшим интересом к собственно механике занималась исследованием температурной зависимости коэффициентов упругости монокристаллов с тем, чтобы сравнить результаты экспериментов с результатами расчета применительно к модели твердого тела при О К или получить численное значение волновой скорости для вычисления дебаевских температур и проверить предложенные в физике модели, описывающие удельную теплоемкость твердых тел. Третья группа стала проявлять интерес по меньшей мере к полуколичест-вениым данным, относящимся к модулям упругости при сдвиге в монокристаллах различных структур и предварительных историй [c.487]

В цилиндре двигателя внутреннего сгорания в конце процесса сжатия абсолютное давление 4 МПа и температура 550"С. Определить параметры в конце подвода теплоты в количестве q= = 150 кДж/кг, если 50% теплоты подводится при D= onst и 50% при p= onst. Считать, что рабочее тело (газ) обладает свойствами воздуха. Зависимость теплоемкости от температуры не учитывать. [c.60]

При изменении 1т продолжительность видимого сгорания фвид, фаза сгорания фс, а также коэффициент выделения тепла к концу расширения принимались неизменными. Не менялись также и другие параметры тепловыделения (Хс, Хг). [c.109]

В учебниках стала более углубленно излагаться теория реальных газов и водяного пара, что привело к развитию в них обнтей теории дифференциальных уравнений термодинамики значительно развилась также в учебниках теория газового и парового потока и общая теория паровых циклов. В результате создания бескомпрес-сорных двигателей внутреннего сгорания п широкого использования их, а также первых попыток создания газовых турбин в учебниках по термодинамике развилась и общая теория газотзфбинных циклов. Применение пара высоких параметров привело к развитию в конце 30-х годов экспериментальной термодинамики, необходимости постановки опытных исследований физических свойств водяного пара и других веществ в широком диапазоне изменений их параметров. При этом вопрос о паровых таблицах п их точности стал важныл вопросом, имевшим исключительное, можно сказать международное, значение. [c.217]

В уравнениях выгорания (104) и (104а) вместо параметров т и появились доля топлива х и время максимума скорости сгорания к моменту которого эта доля топлива сгорает. Последние два уравнения еще тем интересны, что в них отсутствует константа С и, следовательно, отпадает необходимость уславливаться относительно величины доли топлива, сгорающего к концу процесса сгорания. [c.89]

Если по условиям исследования двигателя известны величины коэффициентов избытка воздуха а и остаточных газов 7, теоре-ттески необходимое количество воздуха Lд, низшая теплотворность топлива Я и параметры рабочего тела в конце такта впуска Ра и Гд, то, определив 9, можно с использованием формул (162а) и (1626) вычислить коэффициент эффективности сгорания %. При этом Уд определяется по одной из формул (109 или (109а). [c.227]

В цилиндре двигателя внутреннего сгорания в конце сжатия абсолютное давление 35 бар и температура 600 °С. Определить параметры в конце подвода тепла в количестве q= = 150 кдж/кг, если 50%) тепла подводится в процессе и = onst и 50% при p= onst. Считать, что рабочее тело обладает свойствами воздуха. Зависимостью теплоемкости от температуры пренебречь. [c.55]

Величина к находится в сложной зависимости от физико-химических свойств и процесса сгорания топлива, предварения впрыска, параметров воздуха в конце сжатия, коэффициента избытка воздуха и других величин. В расчетах СПГГ К принимается равной 1,4—1,6. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...