Выгорание уравнения

Вначале рассмотрим исходное уравнение в общем виде, одинаково применимое как для мгновенных продуктов деления, так и для продуктов деления ядерного реактора. Заметим, что в реакторе, несмотря на выгорание первичного ядерного горючего, обычно поддерживается постоянная мощность, т. е, постоянное (во времени) число актов деления ядер. Чтобы достигнуть такого постоянства мощности (в условиях выгорания делящегося вещества), требуется соответствующее нарастание плотности потока нейтронов в активной зоне. В первом приближении зависимость между удельной мощностью реактора щ [<зг/г] и плотностью потока нейтронов Ф, обусловливающих деление, можно представить в виде [c.175]

Таким образом, в ходе кампании в данном случае происходит убывание числа делящихся ядер и накопление новых делящихся ядер Рн . Предположим, что убыль первичного ядерного горючего происходит по экспоненциальному закону м число делений р убывает в виде р х) = рое , где а — коэффициент, учитывающий скорость выгорания, а т — в данном случае продолжительность кампании. Тогда уравнение (13.19). для коэффициентов 6 , определяющих решение дифференциального уравнения (13.11), принимает вид [c.180]

Второе уравнение для 0 и 01/2 получим с помощью преобразования Лапласа и теоремы о свертке, так же как и уравнение (6.9.31), считая, что выгорание газообразного реагента отсутствует, а производная [c.312]

Рассмотрим вопрос о гетерогенном взаимодействии наполнителя — стекла и твердого продукта разложения смолы — углерода. В отличие от поверхностного выгорания углерода, рассмотренного в 9-3, гетерогенное взаимодействие принципиально изменяет картину разрушения (рис. 9-19). В соответствии с уравнением (9-7) из внутренних слоев материала в пограничный слой поступает значительная масса окиси кремния SiO, которая при наличии избытка кислорода может вступать с ним во взаимодействие [c.273]

Задача о теплопередаче в топочной камере может быть исследована также на базе упрощенной незамкнутой системы уравнений, если, как предложил А. М. Гурвич [Л. 19, 21 ], особенности процесса выгорания топлива характеризовать местоположением зоны максимальной температуры по ходу факела. [c.238]

Уравнение (9-16) дает связь между величиной /, характеризующей степень испарения жидкой фазы, и величиной w, определяющей степень выгорания всего топлива в зависимости от параметра Ь. При й = О, т. е. при мгновенном испарении жидкости, / = О, и уравнение (9-14) дает при первом порядке реакции [c.231]

Если турбулентность факела крупного масштаба (масштаб турбулентности больше толщины фронта пламени), то фронт пламени теряет свою сплошность, так как турбулентные пульсации разрывают его и превращают в слой очажков горения, где и происходит выгорание горючей смеси это весьма интенсифицирует процесс сжигания горючего. Если пульсационная составляющая скорости w [см. уравнение (72)] значительно превосходит нормальную скорость горения и , то это означает, что горение существенно зависит от скорости потока и поэтому даже при использовании в качестве топлива готовой горючей смеси процесс сжигания ее переходит из кинетической области в диффузионную. По указанной причине кинетическое горение готовой горючей смеси в турбулентном потоке характеризуется малой устойчивостью очага горения. [c.122]

Для количественной оценки доли выгорания частицы в объеме камеры нами построены кривые выгорания (доля выгоревшего за время сепарации в процентах) согласно уравнению [c.171]

Использованное нами уравнение (2) основано на принятии экспоненциального закона уменьшения концентрации кислорода [Л. 1], который, возможно, и не отражает истинной картины, имеющей место в циклонной топке. Однако для выяснения качественной картины выгорания частицы в [c.175]

Задача по выгоранию потока топлива с учетом изменения концентраций реагирующих сред и средних температур по длине зоны горения описывается в работе [29] системой следующих основных уравнений (одномерная задача) уравнение стехиометрии [c.14]

Авторы работы [34] указывают, что их методики дают правильную качественную картину выгорания потока топлив, и что уравнения могут легко аппроксимировать экспериментально наблюдаемые зависимости. [c.17]

Анализируя уравнение (1.11), видим, что при полном выгорании горючего газа в виде хорошо перемешанной смеси (П = 0) длина зоны горения = оа. [c.24]

Следовательно, для получения конечных значений х . вновь необходимо задаться некоторыми величинами й )> 0. Подставив в уравнение (1.14) значение Ь из формулы (1.13), будем иметь длину зоны выгорания газообразного топлива в кинетической области при в = 1 и й 0 [c.25]

Рассматривая процесс горения системы с неоднородными фазами реагирующих масс — это относится, в частности, к горению твердого и жидкого топлива, — следует еще ввести в систему уравнений уравнение движения частиц твердого или жидкого топлива с учетом их выгорания или же испарения (для жидких частиц) переменной массы. Но в большинстве случаев на практике скорость движения мелких частиц по мере их выгорания или испарения быстро выравнивается со скоростью несущего их газового потока. Поэтому мы не будем усложнять данную тему этим вопросом, который, впрочем, подвергался специальному рассмотрению. [c.251]

Разберем с позиций комплексного анализа процесса горения [8, 9] и рассмотренной модели случай горения факела жидкого топлива, для чего выделим в потоке бесконечно малый объем и составим для него по осредненным параметрам систему дифференциальных уравнений, описывающих процесс выгорания топлива с учетом неизотермичности по длине реакционного объема и состоящую из [c.252]

В уравнении выгорания используем понятие суммарной константы скорости реакции порядок реакций, объединяемых этой суммарной константой как относительно кислорода, так и относительно топлива примем первым. Величина суммарной константы скорости реакции для горения жидкого и газообразного топлива в рассматриваемых условиях может быть выражена в виде [c.253]

Совместное решение уравнений (1), (2) — (7), (9), (10), (15) позволяет получить уравнение выгорания жидкого топлива в турбулентном потоке при определяющем влиянии массообмена на процесс в виде [c.254]

Результаты исследований позволили определить постоянные коэффициенты в уравнении выгорания топлива (22) и получить количественные зависимости закономерности выгорания исследуемого топлива. [c.256]

Расчеты показывают, что неучет неизотермичности потока при интегрировании уравнения (16) для горения жидкого топлива в основном в начальной фазе выгорания приводит к незначительному расхождению теории с опытными результатами (так, при выгорании топлива менее 50% расхождение составляет не более 10—12%, при выгорании топлива =(1—Q)=80% разница составляет не более 2%). При этом чем выше теплонапряженность процесса, тем слабее выражена зависимость закономерности выгорания топлива от интенсивности охлаждения камеры сгорания. [c.258]

Рис. 4. Сравнение кривой выгорания газового факела (уравнение (28)) с результатами эксперимента (l3J

Первоначально основоположники фронтовой модели связывали интенсифицирующее действие турбулентности на горение только с искривлением поверхности пламени. Приняв время воздействия пульсации на фронт равным времени выгорания моля и считая, что скорость горения увеличивается пропорционально увеличению поверхности пламени, К. И. Щелкин вывел следующее уравнение [c.42]

Аналитическая обработка полученных указанным путем кривых выгорания привела к уравнению [c.50]

Наконец, уравнения (5-42) для проводимости при 5 = 0, (5-36) для движущей силы и (4-39), связываюш,ее т", g и В, можно объединить в одно соотношение, которое позволит определить скорость выгорания углерода из данных задачи. Таким соотношением является [c.174]

В общем случае скорость выгорания углерода может быть выражена следующим уравнением [32] [c.56]

Для каждой зоны записываются уравнения теплового баланса и теплообмена. В этих уравнениях наряду с радиационным теплообменом между зонами учитывается также конвективный перенос энергии с движущейся средой. Учитывается тепловыделение, связанное с выгоранием топлива, и теплопередача через загрязненную стенку экранных труб. [c.215]

ОТ И ст- Далее, решая задачу теплопроводности полуограниченного тела с перемещающейся внещней границей и заданной Т , определяем 9от и по уравнению (8-5-10) находим /хст во втором приближении, которого для случая выгорания теплозащитных покрытий обычно достаточно. В более сложных случаях надо решать сопряженную задачу. [c.235]

О воспламенении частиц. Рассмотрим уравнения, определяющие кинетику протеканпя химических реакций, т. е. условие воспламенения частиц, скорость их выгорания J и распределение выделяющегося тепла по фазам (ж j = I, 2, F). [c.407]

Представляет интерес решение задачи о воспламенении в случае, когда начальная температура Т реагента и температура То стенки реакционного сосуда различаются. Рассмотрим для определенности, следуя Мержанову, воспламенение реагента в бесконечном цилиндре в отсутствие выгорания реагента. Задача сводится к решению уравнения (6.7.1) при т =1 и ц = О [c.283]

Уравнение (8.24) удобно использовать для расчета массРот-дачи в закрученные потоки при испарении и сублимахщи, когда величину легко определить по температуре испаряющейся (сублимирующей) поверхности. При термическом разложении материала стенки или при ее выгорании определение парциального давления диффундирующего вещества на поверхности затруднено, поэтому для характеристики поперечного потока вещества удобнее воспользоваться параметром вдува (или проницаемости). [c.166]

Уравнение определяет результат активации потоком тепловых нейтронов без учета выгорания при постоянномФ и непрерывном [c.246]

Результаты расчетов показывают, что при скорости воздуха г г1=120 Mj eK частица угля, начальный размер которой составляет 50 мкн, выгорает в объеме всего на 8%, при скорости г г1=60 м1сек около 17%. Это означает, что при расчете времени сепарации и времени выгорания Сд частиц меньше указанного размера следует учитывать его изменение, т. е. выгорание частиц. В этом случае значение текущего размера х в уравнении (3) можно вычислять из соображений квадратичной зависимости между временем выгорания частицы Сд и ее геометрическими размерами. [c.171]

Д. М. Хзмалян [30] рассмотрел горение иолидисперсного факела как параллельное выгорание нескольких узких фракций, в каждой из которых осреднен радиус частиц. Решение получается более точным, но система уравнений в соответствии с числом фракций увеличивается в п раз. [c.15]

В этом случае топливный объем (моль) всегда включает две фазы жидкую и парообразную, причем первая, включаюш,ая в себя основную долю весового количества топлива, является постоянным источником парообразной фазы, поддерживающей размеры топливного моля при его выгорании. Таким образом, можно считать в уравнении (16) г = /(2) а = onst. [c.255]

Если решение уравнения выгорания (9) провести при более грубых допущениях Т = onst Р = Ро( / о) s=So = onst, то при упрощении формулы (20) получим более простое выражение закономерностей выгорания жидкого топлива [c.256]

Уравнения (21), (22) и (24) выражают закономерность выгорания жидкого и газообразного топлива в турбулентном потоке. Справедливость этих уравнений проверена экспериментально при сжигании жидкого топлива (керосина и дизельного топлива) в цилиндрических охлаждаемых камерах сгорания аналогичной конструкции диаметрами 214 и 185 мм с различными условиями ввода топлива и окислителя под давлением (рис. 1). Исследовалась интенсивность выгорания топлива по длине камеры в прямом турбулентном потоке при расходах топлива 19,7—42 кг час, коэффициентах избытка воздуха 1,0 — 1,82 и давлениях 1—5 Kzj M . [c.256]

Проведенные исследования позволили рассчитать значения коэффициентов Aq, Шз, trii в уравнении (24) и получить количественное выражение, характеризующее закономерность выгорания газового топлива в исследованной камере сгорания [c.258]

I) Величина т" уменьшается с возрастанием с. Следовательно, большие значения с весьма желательны из соображений внешней баллистики. Отсюда стремление к использованию так называемых энергетических ракетных топлив. Однако из уравнения (5-43) не следует, что применение высокоэффективных ракетных топлив будет способствовать особенно высоким стационарным скоростям эрозии. (iB e же, поскольку горение таких ракетных топлив сопровождается высокими температурами газов, стационарное состояние процесса выгорания будет достигаться раньше). [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...