Колёса стальные Параметры

К. п. д. зацепления пары зубчатых колес, червячного зацепления и пары винт—гайка. Величина к. п. д. зацепления пары колес зависит от числа их зубьев и Zj. параметров зацепления, окружной силы Р и коэффициента трения /. Для стальных зубьев колес при нормальной смазке и шероховатости поверхности = 2,5-7-0,32 мкм принимают f = 0,08-5-0,12. Для стального червяка (винтового колеса) и бронзовых зубьев ведомого колеса принимают / = 0,10- 0,05 при скорости скольжения у< к = 0,1-т-2 м/с соответственно. [c.73]

Самым ответственным этапом расчета нагрузочной способности полимерного подшипника является определение параметра теплоотвода узла Кт, в котором этот подшипник эксплуатируется. Значение этого параметра в основном зависит от конструкции подшипникового узла. Все многообразие корпусов подшипниковых узлов можно свести к четырем типовым конструкциям, схематически изображенным на рис. 3.2. Общим для этих схем является наличие полимерного слоя в подшипнике, обладающего низкой теплопроводностью и затрудняющего теплоотвод через корпус подшипника. Корпусом типа I являются стенки коробок, типа II — зубчатое колесо, типа III — деталь более сложной конфигурации (например, блок-шестерня). Корпус типа IV имеет малую протяженность в радиальном и значительную в осевом направлениях его радиальное сечение представляет собой кольцо. Теплоотвод от подшипника через корпуса, выполненные по типам I, II, III, осуществляется в радиальном направлении. Его можно рассматривать как теплоотвод через цилиндрическую стенку полимерного слоя подшипника и стальное круглое ребро постоянной толщины (рис. 3.3, а). Теплоотвод через корпус, выполненный по типу IV, осуществляется в осевом направлении и рассматривается как теплоотвод через цилиндрическую стенку полимерного слоя подшипника и стальную трубу постоянного сечения (рис. 3.3, б). Поскольку обойму подшипника (если таковая имеется) и корпус, в который он запрессовывается, изготовляют обычно из одного и того же материала [c.82]

На чертежах сборочных единиц, изготовляемых путем заливки металлом армирующих деталей, могут быть таблицы параметров. Например, чертежи червячных зубчатых колес, у которых ступица стальная, обод бронзовый, соединяемый со ступицей методом центробежного литья. На таком чертеже проставляют размеры, нужные для токарной об- [c.166]

Геометрическим параметром передачи, определяемым проектировочным расчетом на контактную прочность, для цилиндрических колес является межосевое расстояние aw (см. рис. 9.3). После преобразования формулы (9.16) получим для стальных зубчатых колес [c.156]

Для конических колес расчетным геометрическим параметром передачи является внешний делительный диаметр колеса de2 (см. рис. 9.9). После преобразования формулы (9.16) получим для стальных колес [c.156]

При предварительном определении КПД, когда параметры передачи еще неизвестны, для стального червяка и бронзового венца колеса можно принимать / 0,04 -г 0,06, при стальном червяке и чугунном венце / я 0,08 -т- 0,12 (большие значения для открытых передач). [c.58]

Предварительные значения параметров стального гибкого колеса определяют по эмпирическим формулам делительный диаметр, мм [c.174]

Вал, вращаясь с угловой скоростью, равной угловой скорости ходовых колес, передает на ходовые колеса максимальную для этого механизма величину крутящего момента, в связи с чем вал (диаметр), муфты и подшипники имеют значительные размеры и вес. С увеличением грузоподъемности и пролета крана параметры этих элементов и их число пропорционально возрастают. Секции трансмиссионного вала изготовляются сплошными или сварными из стальных бесшовных труб. Трубчатая конструкция трансмиссионного вала по сравнению со сплошным эквивалентным валом имеет меньший на 15—20% вес. Длины секций следует выбирать с таким расчетом, чтобы представилось возможным получить трансмиссионный вал требуемой длины, соответствующей пролету моста крана, при минимальном числе их типоразмеров. [c.280]

Коэффициент концентрации напряжений в корне зуба зависит от числа зубьев, параметров исходного контура и коэффициента смещения инструмента 5, так как эти факторы влияют на форму переходной кривой, а также от материала зубьев и качества поверхности переходной кривой. Для стальных цементованных, азотированных, цианированных и чугунных колес к 1,2. С увеличением смещения инструмента концентрация напряжений возрастает (табл. 15.4). [c.253]

Ниже в табл. 3.1—3.9 приведены компоновочные характеристики зубчатых и червячных редукторов. Приведенные в таблицах параметры справедливы для редукторов с чугунными корпусами и стальными зубчатыми колесами при твердости рабочих поверхностей НВ <] 350. При более высокой твердости габариты и масса будут иметь меньшие значения. На величину компоновочных характеристик варианты расположения ведущего и ведомого валов влияния не оказывают. Если по условиям компоновки получились иные, отличные от табличных, значения габаритного объема ЬВН (длина, ширина, высота), то масса и стоимость редукторов могут быть определены по следующим приближенным зависимостям [c.68]

III. Определение параметров передачи. I. Параметры закрытых зубчатых передач начинают определять с вычисления межосевого расстояния (см. формулу (91)]. Найдем значения коэффициентов, входящих в формулу (91) = 4300 — для стальных косозубых колес (см. табл. П22) коэффициенты ширины колеса %a=0,2... 0,8 (см. занятие 10). Принимая , = 0,4, получаем [c.305]

Для конических колес расчетным геометрическим параметром передачи является диаметр основания делительного конуса большего колеса йг (см. рис. 10.10). После преобразования формулы (10.42) получим для стальных колес [c.259]

Заточка зубострогальных резцов выполняется по передней поверхности резца (см. рис. П. 23) с обоих концов на заточных или плоскошлифовальных станках. При обработке стальных зубчатых колес передняя поверхность чистовых резцов затачивается под углом у, равным 20°, бронзовых и латунных колес — 5—10°, а колес из очень вязких материалов — 20—25°. Режущая кромка чистовых резцов должна быть прямолинейной без зазубрин и поднутрения. Черновые резцы затачивают с углом поднутрения, равным 5—7°. Параметр шероховатости передней поверхности режущей части не должен превышать Яа — 0,32 мкм. Передний угол резцов после заточки контролируют специальным калибром. [c.245]

В новых зарубежных конструкциях конвейеров легкого типа известно применение цепей из стекловолокна с шаровыми шарнирами (см. рис. 20, в). Использование стального каната в подвесных конвейерах очень заманчиво, поскольку канат легко изгибается в любом направлении, не имеет шарниров, легче и дешевле цепи. Однако основные недостатки каната, указанные в гл. И, ограничили возможности его применения в подвесных конвейерах. Известна эксплуатация подвесных конвейеров с канатом диаметром 12,5— 14 мм (тип ТК 6х 19 = 114 проволок по ГОСТу 3070—55). Наиболее рациональным следует считать, как показал опыт, использование каната диаметром 6,2 мм (ГОСТ 3070—55) для конвейеров весьма легкого типа с полезной нагрузкой на каретку до 25 дан кГ) и тяговым усилием до 200 дан (кГ). При этих параметрах получаются наиболее надежными фрикционный привод и крепления каретки. В зарубежной практике в качестве тягового элемента конвейеров легкого типа применяют также специальный канат диаметром 12,7 или 18 мм с дополнительной спиральной оплеткой из толстой проволоки (рис. 158). Спирально навитая проволока образует своего рода рейку и позволяет применять для привода конвейера специальную звездочку, имеющую зубья, подобные зубьям червячного колеса. Однако заметный износ от трения наружных проволок каната на приводе о неподвижные направляющие (см. ниже) ограничил возможность широкого применения и этого специального каната. [c.227]

Посадочный диаметр соединения / = 60мм (см. рис. 5.11), вал сплошной стальной с параметрами d = 60 мм d,=0, ц, = 0,3 Е, = 2,1 10 МПа ступица зубчатого колеса стальная с параметрами 2=95мм = 60мм Ц2=0,3 2 =2,1 10 МПа, здесь условно принимают наружный диаметр охватывающей детали равным диаметру ступицы зубчатого колеса тогда [c.125]

Подставляя значения параметров в исходную расчетную зависимость при Оо = 20° Епр = Еш = Ек = 2,15-10 кг1см (оба зубчатые колеса стальные) и угле между осями б = 90°, получаем формулу для проверочного расчета [c.270]

Зубчатая передача лебедки, общий вид которой показан на рис. 16.6, имеет числа зубьев шестерни = 16, колеса 2 = 80 модуль зацепления m = 8 ширину колес В = 100 мм. Шестерня изготовлена из стали Ст.6, а колесо — из стального литья 25Л. Червячная передача характеризуется следующими параметрами число заходов червяка = 2 передаточное число i,, = 18 диаметр делительного цилиндра червяка = 80 мм модудь зацепления [c.264]

Исследования коррозионной усталости металлов проводят с использованием образцов различных геометрических форм, а во многих случаях— моделей или реальных деталей или узлов машин и i аппаратов. Для получения сравнительной оценки влйяния структуры, химического состава металла, агрессивности среды,окружающей температуры, параметров циклического нагружения и других факторов используют обычно образцы диаметром или толщиной 5—12 мм. Влияние масштабного и геометрического факторов изучают на нестандартных образцах диам- тром или толщиной поперечного сечения от 0,1 до 200 мм и более — гладких цилиндрических, призматических, плоских с различным отношением сечения к длине рабочей части, а также с концентраторами напряжений в виде выточек, отверстий, уступов и пр. Оценку влияния прессовых, шпоночных, резьбовых, сварных, клеевых и тому подобных соединений металлов на их сопротивление усталости проводят на моделях таких соединений уменьшенных размеров, реже — на натурных соединениях (элементы судовых ва-лопроводов, бурильной колонны, сосудов высокого давления, лопатки турбин, колеса насосов и вентиляторов, стальные канаты, цепи, глубиннонасосные штанги и др.). [c.22]

Обкатка зубьев цилиндрических колес производится на специальных зубообкатных станках мод. 5723, фирм Болендер, Рейнекер и Феллоу, Обкатка колес производится после их термообработки и имеет назначение сбить окалину, примять имеющиеся заусенцы и забоины. Припуск на прикатку зубьев не предусматривается, поэтому исправления погрешностей по профилю, шагу и другим параметрам практически не происходит. В качестве инструмента применяется стальная шестерня со шлифованным зубом, изготовленная из легированных сталей или стали марки Р9. Ширина инструментальной шестерни больше на 2—5 мм ширины обрабатываемой шестерни. В процессе обкатки обрабатываемая шестерня вводится в плотное зацепление с обкаточной шестерней и вращается с реверсированием под радиальной нагрузкой 130—150 кГ в течение 6—10 сек. [c.573]

Гидродробеструйноеупрочнение. Особенность этого вида упрочнения состоит в снижении параметров шероховатости поверхности, что важно для зубчатых колес, лопаток компрессора, трубопроводов и др. Обработка деталей осуществляется струей трансформаторного масла при давлении = 3 -н 5 кгс/см и стальными шариками. Благодаря применению масла (и других смазывающе-охлаждающих жидкостей) понижается температура в зоне контакта шариков с поверхностью и исключается трение без смазки. Образующаяся пленка защищает впадины на поверхности детали, выступы (гребешки) деформируются. [c.647]

Предел контактной выносливости оловянистых бронз определяется по табл. 8.2, а безоловянистых бронз и чугунов — по графику рис. 8.4. Кривые соответствуют 1 — для безоловянпстой бронзы и шлифованного червяка при HR > 45 2 — для безоловянпстой бронзы и червяка с параметром шероховатости / а=1,25 при адС<45 3 — для колеса из серого чугуна при стальном цементированном или закаленном червяке. [c.171]

Фирма Испапо-Сюиза, используя приобретенный ею опыт изготовления компрессоров для наддува авиационных двигателей, стала изготовлять турбокомпрессоры для транспортных дизелей. Основной тип турбокомпрессора HS400 выполнен с осевой турбиной. Подшипники скольжения расположены между рабочими колесами турбины и компрессора. Колесо компрессора изготовляется из алюминиевого снлава, а ВНА — механической обработкой из стальной поковки. Детали корпуса отлиты из алюминиевого сплава. Корпус турбины имеет охлаждение. Параметры турбокомпрессора следуюгцие [c.65]

Расчет прямозубой цилиндрической передачи. При конструировании зубчатых передач — основные параметры модуль т и число зубьев г. У малонагруженных мелкомодульных передач т и г выбирают в зависимости от габаритов передачи (межосевого расстояния а, размеров зубчатых колес) и требуемой величины передаточного числа и. При передаче значительных моментов рассчитывают на прочность по контактным напряжениям и напряжениям на изгиб. Нагрузочная прочность большинства передач органичнвается контактной прочностью, а не прочностью на изгиб / [22]. Расчет на прочность эвольвентных ци- линдрических зубчатых передач внешнего зацепления, состоящих из стальных зубчатых колес с модулем от 1 мм и выше стандартизован ГОСТ 21354—75. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...