Рекристаллизация Режимы

Это обстоятельство необходимо иметь в виду во многих практических случаях, особенно при работе с крупногабаритными изделиями. После горячен деформации таких изделий при обычных режимах охлаждения скорость последнего будет разной в разных сечениях, соответственно неодинаковой будет и термическая стабильность разных участков изделия. Максимальной она будет в участках, медленнее охлажденных. При последующем нагреве внешние участки, быстрее охлажденные и, следовательно, более склонные к рекристаллизации, окажутся раньше нагретыми на температуру закалки. Это может привести к резкой структурной неоднородности. [c.372]

Подобный метод травления, позволяющий различать деформи-ованные и рекристаллизованные зерна, может быть весьма эффек-ивно использован для изучения кинетики рекристаллизации при орячей деформации и других стареющих сплавов при соответствую-1ем подборе режимов травления и термической обработки. [c.399]

Режимы ТМО принято также классифицировать, исходя из того, как расположена температура деформации по отношению к температурному порогу рекристаллизации (см. гл. VII). При этом различают низкотемпературную термомеханическую обработку (НТМО) и высокотемпературную термомеханическую обработку (ВТМО). [c.533]

При режиме ВТМО (рис. 306, а, б) перед горячей деформацией сплав нагревают на температуру, отвечающую однофазной высокотемпературной области в течение времени, достаточного для полного растворения дисперсной фазы. Последующая деформация и режим охлаждения должны обеспечить параллельное протекание рекристаллизации и распада твердого раствора. Частицы выделившихся фаз стабилизируют размер рекристаллизованного зерна. [c.577]

При одном и том же суммарном обжатии (63%) механические свойства стали ЗОХГСНА после НТМО, при которой прокатка производилась в три прохода с промежуточными подогревами до 550° (ниже температуры рекристаллизации), оказались такими же, как и после обычного режима НТМО (табл. 14). Вполне очевидно, что промежуточные выдержки н снижение степени обжатия заготовки за один проход приводят к уменьшению возникающих при прокатке напряжений, способствуют некоторому смягчению стали и значительно облегчают процесс обжатия упрочняемой заготовки [106]. [c.72]

В этой главе уже подчеркивалась недопустимость рекристаллизации в процессе ТМО [88, 77, 13, 102, 116, 126 и др.]. При проведении обработок по новому режиму НТМО (см. табл. 14) рекристаллизация, действительно, в значительной [c.72]

Это подтверждают результаты измерения скрытой энергии стали, подвергнутой ТМО [99]. Установлено, что скрытая энергия, определяемая по тепловому эффекту при рекристаллизации стали, обработанной по режиму ВТМО, по величине в 1,5— 2 раза больше скрытой энергии, поглощаемой металлом при обычной холодной деформации. Примерно во столько же раз должна различаться энергоемкость сталей, обработанных указанными способами, о чем свидетельствует разница в уровне прочностных характеристик. [c.85]

В. С. Иванова с сотрудниками [ 2Б, с. 23—28] на основе всестороннего изучения кинетики усталостного разрушения установила, что наибольшее влияние на скорость разрушения оказывают режимы горячей объемной деформации и температура перекристаллизации и рекристаллизации. [c.147]

По месту расположения и ширине зоны рекристаллизации по микрошлифам двух брусков для серии одной и той же составной пластины определяется участок металла, по которому для каждого режима сварки устанавливается переходная температура хрупкости для наиболее ослабленной зоны данной серии образцов. Часть брусков используется для нахождения порога хладноломкости металла шва и других участков термического влияния сварки. [c.67]

Сварной Обработка по режиму 3 дуговая сварка вольфрамовым электродом в среде инертного газа с присадкой проволоки К-58 нагартовка на 37 % прокаткой частичная рекристаллизация путем отжига при 1088 К, 1 ч, охлаждение в воде 7 [c.239]

В зависимости от термомеханического режима резания структура поверхностного слоя может находиться в различных состояниях деформированной без каких-либо признаков разупрочнения (в состоянии наклепа), деформированной без следов рекристаллизации, но со следами разупрочнения путем возврата, и, наконец, рекристаллизованной со следами упрочнения. [c.113]

Анализ этих данных показывает, что глубина поверхностного наклепа при изотермических нагревах в вакууме в интервале температур ниже температуры начала рекристаллизации сохраняется постоянной, независимо от продолжительности нагревов, методов и режимов механической обработки, вызвавших деформацию поверхностного слоя. [c.158]

Для режимов механической обработки, которые характеризуются сравнительно небольшим силовым воздействием на поверхностные слои металла, но с более высокой температурой деформации его (шлифование и фрезерование), отжиг при 800° С с различной продолжительностью нагрева (от 2 до 100 часов) не приводит к рекристаллизации, а наблюдается лишь постепенно усиливающийся процесс возврата. Это выражается в уменьшении размытости линий задние линии становятся более четкими, на отдельных участках наблюдается расщепление дублета. [c.161]

В металле, претерпевающем пластическую деформацию в области упрочнения, в условиях определенного температурного режима происходят два противоположных процесса — упрочнение (наклеп) и разупрочнение (отдых и рекристаллизация). При этом при низких температурах превалирует первый, а при высоких — второй. Оба эти процесса весьма существенно влияют на протекание ползучести. [c.284]

Узкий интервал температур ковки (1200—1000 ) таких сплавов при высокой температуре начала рекристаллизации и малой ее скорости при горячей обработке выдвинули задачу разработки соответствующих термомеханических режимов ковки и штамповки. Кузнечная обработка сплавов сопровождается последующей термической обработкой, нагревом под закалку при высоких температурах около 1200° и большими выдержками при этой температуре. [c.110]

На рис. 102, бив показано микростроение металла в результате ТМО при нерациональных режимах по границам зерен развивается рекристаллизация, проявляющаяся в виде образования цепочки мелких, постепенно увеличивающихся в размерах зерен. [c.319]

Стабильность субструктуры, созданной различными режимами обработки, изучали при нагреве в интервале температур 500— 760 С. В исследованных условиях старения в наклепанном при фазовых превращениях металле происходят процессы возврата, рекристаллизации и распада пресыщенного твердого раствора [c.177]

Метод внутреннего трения дает оценку качественной стороны дефектов структуры — характера их подвижности по решетке под действием температуры и внешних напряжений. Он является одним из эффективных неразрушающих методов оценки технологических и эксплуатационных показателей качества вольфрамовых проволок в определении температуры начала первичной и вторичной рекристаллизации, уровня жаропрочности и склонности к ползучести, уровня термоциклической прочности образцов, позволяет установить оптимальные режимы термической обработки. [c.34]

Для устранения остаточной пористости необходима термическая обработка спрессованных образцов — спекание. Однако применительно к изготовлению наноматериалов обычные режимы спекания порошковых объектов не позволяют сохранить исходную наноструктуру. Процессы роста зерен (рекристаллизация) и уплотнения при спекании (усадка), являясь диффузионно-контролируемыми, идут параллельно, накладываясь друг на друга, и совместить высокую скорость уплотнения с предотвращением рекристаллизации нелегко. [c.126]

При сварке низкоуглеродистых горячекатаных (в состоянии поставки) сталей при толш,ине металла до 15 мм па обычных режимах, обеспечивающих небольшие скорости охлаждения, структуры металла шва и околошовной зоны примерно такие, как было рассмотрено выше (рис. 109). Повышение скоростей охлаждения при сварке на форсированных режимах металла повышенной толщины, однопроходных угловых швов, при отрицательных температурах и т. д. может привести к появлению в металле шва и околошовной зоны закалочных структур на участках перегрева и полной и неполной рекристаллизации. [c.217]

В качестве примера приведем результаты исследования рекристаллизации в горячедеформированных аусте-нитной (18% r+8%Ni) и ферритной (типа трансформаторной) сталях, не испытывающих фазовой перекристаллизации. Образцы предварительно отожженной стали обрабатывали по следующему режиму нагрев до 1200°С (выдержка в течение 10 мин), подстуживание на воздухе до 1100° С, деформация при этой температуре осадкой с одного удара (средняя скорость деформации 10 с ) на заданную степень, подстуживание до разных температур с последующим охлаждением в воде. Степени деформации и условия подстуживания указаны на рис. 203. Распределение зерен по размерам (по баллам) характеризовали частотными кривыми. [c.373]

О. А. Кайбышевым на образцах сплава Zn+22% А1, предварительно прокатанных по разным режимам, было установлено, что у прокатанных, но не текстурованных образцов (текстура снималась динамической рекристаллизацией) анизотропия а и б отсутствует. В текстурованных образцах а также не зависит от направления, но меньше по абсолютной величине, чем у нетекстурованных. Резко анизотропной стала пластичность б, %. В направлении прокатки б возросло от 950 до 1200%. Под углом 45° оно составило 1000%, а под 90° только 730%. [c.562]

При режиме НТМО (рис. 306, в, г) сплав также переводят перед деформацией в однофазное состояние (закалкой из однофазной области). Холодную деформацию проводят в однофазном состоянии пересыщенного твердого раствора. Последующий рекристаллизаци-онный нагрев осуществляют при температурах в пределах двухфазной области. В этом случае в зависимости от степени предшествовавшей деформации и степени пересыщения раствора распад будет [c.578]

Прокатка и отжиг феррана требуют весьма строгого соблюдения температурного режима. Отжиг феррана является самой ответственной операцией в его производстве в силу большой разницы в температурах рекристаллизации алюминия н железа при нагревании и в связи с образованнем между алюминием и железом хрупкого соединения FeAlj. Температура полного отжига алюминия 350—400 С самая низкая температура рекристаллизации стали лежит в пределах 500—550° С. [c.621]

Основные результаты, полученные при исследовании указанных свойств В. Д. Садовским, Е. Н. Соколковым и другими исследователями, представлены в табл. 6. Там же указаны технологические режимы ВТМО и для сравнения приведены свойства исследованных сталей в неупрочненном состоянии (после закалки по стандартному режиму). ВТМО, особенно с подсту-живанием после начального нагрева до 950—900°, чтобы предотвратить развитие рекристаллизации, может привести к увеличению более чем в 2 раза ударной вязкости легированной стали [77, 92], а в некоторых случаях (сталь 20ХНЗ) — повысить ее почти в 10 раз [90]. При этом степень обжатия упрочняемого металла на первой стадии ВТМО не превышает 20— 30%. Изменение характера разрушения упрочненных сталей, повышение их вязкости и снижение чувствительности к обратимой отпускной хрупкости связываются [77, 91] с локализацией деформации по границам аустенитного зерна исходного нагрева и с искажением кристаллической решетки межзеренных переходных зон, сохраняемых после закалки, что изменяет условия выпадения и коагуляции фаз, способствующих развитию отпускной хрупкости, а также ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13]. [c.56]

Примером влияния степени деформации на характер разрушения и свойства материала могут служить мало- и крупногабаритные профили из алюминиевого сплава ВАД23. Анализ микроструктуры показал, что материал малогабаритных профилей имел нерекристаллизованную структуру с равномерным распределением мелких частиц избыточных фаз, а крупногабаритных— следы рекристаллизации и скопление крупных частиц избыточных фаз. Микрофрактографическое исследование показало, что именно этим обстоятельством (различием в характере распределения избыточных фаз) объясняется разное поведение при разрушении этих материалов (значения ату, в частности, для мало- и крупногабаритного профиля соответственно составляли 0,056 и 0,028 МДж/м ). В крупногабаритных профилях в изломе наблюдалось большое количество избыточных фаз и между ними малопластичные ямки в виде сотового рельефа, и лишь при старении в режиме перестаривания несколько увеличивалась способность матрицы к пластической деформации. В малогабаритных профилях даже при старении на максимальную прочность (160°С 12 ч) наблюдался равномерный ямочный рельеф (рис. 11). [c.33]

Для режимов механической обработки, характеризующихся большим силовым воздействием на поверхностные слои металла и сравнительно низкой температурой деформации его (упрочняющая обработка роликом), процесс рекристаллизации их усиливается. Так, после двухчасовой выдержки при 800° С наблюдается рекристаллизация для всех режимов упрочняющей обработки, но степень развития этого процесса различна. Если для образцов после обкатки с усилием Р — 100 кгс наблюдается начальная стадия рекристаллизации (только на передних линиях) — обнаруживаются очень мелкие точки, то для образцов, обкатанных роликом с усилием Р = 500 и Р = 1000 кгс, рекристаллизация имеет место на всех линиях рентгенограмм. После вакуумного отжига при 875° С с выдержкой 25 ч с достариванием при 800° С в течение 8 ч образцов, обработанных шлифованием, на передних линиях рентгенограмм, снятых под углом 25°, четко видно начало рекристаллизационного процесса — появление первых интерференционных пятен в виде точечных уколов. На образцах с поверхностным упрочнением обкаткой роликом после аналогичной термической обработки наблюдается значительная рекристалли- [c.161]

При неправильном режиме ТМО, когда развитие процесса рекристаллизации не удается остановить, на границах зерен вместо зубцов наблюдается возникновение зародышей новых зерен. При этом устраняется эффект повышения длительной прочности. Время до разрушения после ТМО при правильном режиме может возрастать в несколько раз. Например, упрочнение хромоиикельмарганцовистой аустенитной стали при [c.319]

Уменьшение количества карбидной фазы и повышение коррозионной стойкости стали с увеличением степени пластической деформации при ВТМО носит затухающий характер. Это можно объяснить частичной рекристаллизацией сильно деформированного аустенита. Распад мартенсита, образовавшегося из рекристаллизационных зерен, по-видимому, протекает так же быстро, как и мартенсита, полученного при обычной закалке. При большей пластической деформации аустенита (е =1,0) в закаленной стали возникает значительное количество продуктов немартенситного превращения, коррозионная активность которых выше, чем мартенсита. Это приводит к понижению коррозионной стойкости стали, подвергнутой ВТМО с большими степенями деформации. С увеличением степени пластической деформации при ВТМО тетрагональность мартенсита возрастает с 1,038 до 1,050, т.е. процесс распада мартенсита и выделение карбидной фазы при отпуске после ВТМО, по крайней мере при принятых нами режимах ВТМО, у стали 45 происходит медленнее, чем после контрольной закалки. [c.58]

В последние годы для жаропрочных сплавов начали проводиться работы по новым технологическим схемам термомеханической обработки, среди которых представляют наибольший интерес механотермическая обработка (МТО) и высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО). Более перспективным, главным образом из-за легкости осуществления, является метод ВТМО, который заключается в совмещении пластической деформации, проводимой при температурах, превышающих температуру рекристаллизации, с закалкой. Этот процесс был впервые использован Садовским с сотрудниками в 1958 г. для повышения жаропрочности аустенитной стали ЭИ481. Основное требование, которое предъявили авторы к нормальному процессу ВТМО, — полное подавление рекристаллизации. Для осуществления этого требования необходимо строго соблюдать режимы деформации, подбирать определенные способы деформирования и ограничивать габариты изготавливаемых изделий до 10—12 мм. [c.35]

Эти работы проводились на трех жаропрочных сплавах ЭИ437Б ЭИ787 ЭИ696. Нами было выявлено, что нормальная ВТМО и ВТМО с частичной рекристаллизацией одинаково влияют на механические свойства и жаропрочность повышают прочность и пластичность по сравнению со стандартным режимом термической обработки, повышают длительную прочность при умеренной температуре 550° С и понижают ее при 750° С. Рентгенограммами и замерами величины истинного физического уширения установлено, что после нормальной ВТМО и ВТМО с частичной рекристаллизацией внутренняя структура материала характеризуется большим дроблением блоков и неравновесностью, чем после стандартной термической обработки. Таким образом, проведенными экспериментами было установлено, что в области умеренных температур, когда вообще эффективно упрочнение ВТМО с частичной [c.35]

Таким образом, подбором режимов термомеханической обработки и условий деформации можно существенно увеличить размеры пластин из молибдена 110 при сохранении их моно-кристалльности и предотвратить их рекристаллизацию при длительном высокотемпературном отжиге. [c.101]

Для повышения предела длительной прочности стали стремятся, чтобы твердый раствор содержал достаточное количество элементов, повышающих порог рекристаллизации. В процессе эксплуатации при высоких температурах происходит перемещение этих элементов из твердого раствора в карбиды и интерметлллические соединения. При рациональном легировании и соответствующих режимах термической обработки стремятся замедлить обеднение твердого раствора (феррита или аустенита). [c.86]

Сплавы В 95 — Механические свойства после искусственного старения 338 ---алюминиево-магниевые — Механические свойства 202 — Рекристаллизация — Диаграммы 336 — Соединения стыковые — Сварка аргоно-дуговая — Режимы 203, 206 Сплавы алюминиевые — Ковка и щтам-повка горячая — Температурные интервалы 51 [c.460]

Для правильного подбора режимов термической об-Эботки тела накала необходимо знать температуру наела рекристаллизации. Температура начала рекристал-feauHH проволочного вольфрама определяется диаме- [c.33]

Для достижения максимального уплотнения штабика и достаточного развития процесса роста зерен, обеспечиваюш,его создание необходимой структуры, вторую стадию спекания нужно проводить при 2900 -3000 С. Такую высокую температуру создают прямым пропусканием электрического тока через штабик, упрочненный предварительным спеканием. Эта стадия спекания - сварка и ее проводят в водороде в специальных печах, называемых сварочными аппаратами. Режим сварки в производственных условиях контролируют обычно не путем измерения температуры штабика, а по силе тока. Для этого первоначально на нескольких образцах определяют силу тока, необходимую для их переплавки (например, для штабика размером 10х юх 500 мм ток переплавки составляет порядка 2500 А), а затем при высокотемпературном спекании через штабик пропускают ток силой 88- 93 % от тока переплавки, что и обеспечивает нагрев штабика до 2800 - 3000 С. Плотность штабика после сварки зависит от ее режима (главным образом от максимальной температуры), зернистости исходного порошка вольфрама и частично от давления прессования. Выдержки в течение 15 мин при силе тока 90 % от тока переплавки достаточно для того, чтобы в основном были завершены процессы усадки и рекристаллизации и было достигнуто кажуш,ееся равновесие, после которого дальнейшая выдержка при той же температуре практически мало изменяет пористость и размер зерна штабика. Усадка при сварке достигает 15-18% по длине штабика и его плотность возрастает с 2 - 14 до 17,5 - 18,5 г/см (остаточная пористость 10-5 %). [c.153]

Задержать рост зерен при обычном спекании можно, используя специальные неизотермические режимы нагрева. В этом случае удается за счет конкуренции механизмов усадки и роста зерен оптимизировать процессы уплотнения, исключив в значительной степени рекристаллизационные явления [23]. Электроразрядное спекание spark plasma sintering, осуществляемое пропусканием тока через спекаемый образец, и горячая обработка давлением порошковых объектов (например, ковка или экструзия) могут также способствовать торможению рекристаллизации и использоваться для получения наноматериалов. Спекание керамических наноматериалов в условиях микроволнового нагрева, приводящего к равномерному распределению температуры по сечению образцов, также способствует сохранению наноструктуры. Однако размер кристаллитов в перечисленных вариантах консолидации обычно на уровне верхнего предела размера зерен наноструктуры, т.е. обычно не ниже 50 — 100 нм. Различные методы консоли- [c.127]

Самые современные режимы термической обработки включают операции по "гомогенизации" при температурах ниже температуры сольвус. Поэтому заданный размер зерен должен быть обеспечен на стадии горячей обработки давлением. В некоторых случаях требуется, чтобы суперсплав обладал микроструктурой типа ожерелье, которую получают в результате термической обработки при температурах выше температуры сольвус. Этот тип микроструктуры, представленный на рис. 16.6, получают в результате частичной рекристаллизации. Для нее характерно бимодальное распределение размеров зерен крупные зерна окружены болбе мелкими рекрис-Таллизованными. Однако подавляющее количество применений [c.207]

Деформируемые кобальтовые сплавы обладают простейшей микроструктурой, поскольку содержание карбидных выделений в них стараются сдерживать, чтобы свести к минимуму их влияние на деформируемость. Сплав HS-188, например, содержит после прокатного самоотжига мелкодисперсные вну-тризеренные выделения карбидов М С и зернограничные частицы Mjj g (рис. 5.10,г). С плав в основном применяют в виде листового проката, в этом случае для обеспечения достаточной высокотемпературной длительной прочности оптимальна равномерная микроструктура с размером зерен 5—6 класса по шкале ASTM. Недавно показали [24], что термомеханическая обработка тонкого (0,4 мм) листа способна улучшить сопротивление ползучести сплава HS-188 для малой деформации (<1%) путем создания сильно выраженной текстуры рекристаллизации. В этом режиме завершающая операция обработки давлением заключалась в холодной прокатке с обжатием на 80 % с последующим отжигом при 1232 °С в течение 10 мин. По отношению к плоскости листа и направлению прокатки главными компонентами текстуры были (ИО) [llO] и (112) [но]. Трансмиссионная электронная микроскопия позволила установить, что наблюдаемые улучшения явились следствием сочетания активного формирования границ субзерен с образованием карбидных выделений на дислокационной [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...