Сравнение с медной

Сравнение с медной 4 — 237 Электропроводность— Влияние меди 4 — 237 --------биметаллическая сталь-латунь — Механические свойства 4 — 239 [c.221]

Для предотвращения скручивания ленты, что возможно из-за принятого способа укладки в форму с перекрытием, предложен ряд усовершенствований мачты из тонкой стальной полосы. В частности, предлагается ряд способов повышения равномерности выдвижения мачты под давлением газа [71] или устройство для выдвижения типа застежки молния [2]. Для предотвращения неравномерности нагрева мачты рекомендуется нанести специальное покрытие из серебра на внешнюю сторону мачты 50, 52] и зачернить внутреннюю сторону. Серебро имеет большой механический гистерезис по сравнению с медно-бериллиевым сплавом, поэтому покрытие из серебра повысит также демпфирование высокочастотных колебаний мачты, возникающих при резком возрастании тепловых нагрузок в тот момент, когда спутник выйдет из тени Земли [52]. [c.208]

Одно из преимуществ титана по сравнению с медными сплавами заключается в значительно меньшем снижении коэффи- [c.246]

На нескольких зарубежных ТЭС, конденсаторы которых охлаждаются морской водой, проведено опробование трубок из титана. Защитная оксидная пленка на титане оказалась достаточно устойчивой против коррозионного и эрозионного воздействия даже при содержании в воде абразивных примесей и очень больших скоростях воды (более 5,5 м/с). К продуктам жизнедеятельности микроорганизмов, к действию хлоридов, сероводорода и аммиака титан нечувствителен. По сравнению с медными сплавами теплопроводность титана меньше, но его большая прочность и коррозионная стойкость позволяют снизить толщину стенок титановых трубок до 0,6—0,7 мм. Смогут ли конкурировать тонкостенные трубки из дорогого титана с трубками из других более дешевых материалов, покажет будущее. [c.84]

Если сравнить по весу алюминиевый и медный провода одной и той же длины и одинакового электрического сопротивления, то окажется, что алюминиевый провод, хотя и более толстый по сравнению с медным, будет все же легче (приблизительно в 2 раза), чем медный. [c.207]

При клеевом креплении накладок их срок службы почти вдвое превышает срок службы приклепанных накладок. Приклейка увеличивает рабочую поверхность накладки за счет отсутствия отверстий под заклепки, позволяет лучше использовать толщину накладки, повышает ее жесткость и сопротивляемость нормальным и тангенциальным усилиям. Отсутствие отверстий под заклепки предохраняет накладку от растрескивания. Однако затруднения при осуществлении приклеивания (необходимость термообработки — выдержка колодки с накладкой определенное время по заданному тепловому режиму) приводят к тому, что наиболее распространенным до сих пор является крепление латунными, алюминиевыми или медными заклепками (рис. 7.13). Лучшие результаты показали латунные заклепки, допускающие по сравнению с медными более высокие значения тангенциальных усилий и имеющие большую прочность при высоких темпе- [c.346]

Повышенное значение наружного диаметра сталеалюминиевого провода, по сравнению с медным, на линиях передачи высокого напряжения является преимуществом, так как уменьшает опасность возникновения короны у поверхности провода. [c.284]

Для уменьшения изменения сопротивления параллельной обмотки при изменении ее температуры, а следовательно, и влияния температуры яа работу реле обратного тока предусмотрена температурная компенсация. Для этого часть витков этой обмотки выполнена из константановой проволоки, которая по сравнению с медной меняет свое сопротивление очень мало. [c.84]

Температурная компенсация реле обратного тока. Для ограничения роста сопротивления цепи основной обмотки при повышении ее температуры, а следовательно, и влияния температуры на момент замыкания контактов реле обратного тока часть витков этой обмотки выполнена из константановой проволоки, которая по.сравнению с медной практически не изменяет своего сопротивления. Но так как большая часть основной обмотки выполнена из меди, то с увеличением температуры обмотки сопротивление ее будет все-таки возрастать и контакты будут замыкаться при несколько большем напряжении генератора. [c.52]

Алюминий и алюминиевые сплавы в общем случае обработки близки по износу к меди, стабильность процесса при использовании алюминиевых электродов несколько ниже, чем медных, причем диапазон обрабатываемых материалов и режимов обработки уже по сравнению с медными электродами. На износ электродов-инструментов из алюминия и его сплавов оказывает большое влияние конфигурация рабочей части. На узких выступающих элементах рабочей части электрода износ резко возрастает. Большое влияние на износостойкость электродов-инструментов из алюминия и его сплавов оказывает плотность материала. Лучшие показатели по износостойкости получаются при уплотнении материала прокаткой, прессованием, ковкой. [c.207]

Материал электродов (табл. 125) должен иметь высокие тепло- и электропроводность, температуру разупрочнения, а также достаточную прочность и твердость. Стойкость электродов, изготовленных из специальных сплавов, значительно выше по сравнению с медными. [c.260]

Одно из преимуществ титана по сравнению с медными сплавами заключается в значительно меньшем снижении коэффициента теплопередачи во времени. Такое поведение объясняется различными причинами. Хотя коэффициент удельной теплопроводности титана низкий (примерно равен коэффициенту теплопроводности нержавеющей стали), он может в практических условиях теплопередачи приближаться к высоким уровням адмиралтейской латуни (рис. 52). [c.155]

В то же время в наиболее твердом из всех исследованных материалов (сталь с 0,57% С) при наибольших скорости и нагрузке глубина напряженного слоя меньше, чем у стали с 0,037% С, и значительно меньше по сравнению с медными образцами. Растягивающих напряжений у стали с 0,57% С обнаружено не было (рис, 4), [c.83]

Принимая во внимание, что удельное сопротивление алюминия в 1,7 раза, а стали в 5—7 раз больше, чем у меди, площадь сечения алюминиевого проводника должна быть в 1,7 раза, а стального в 5—7 раз больше по сравнению с медным проводником. Практически площадь сечения алюминиевых проводников в 1,5 раза выше медных, а стальные проводники имеют ограниченное применение — в качестве троллейных проводов мостовых кранов, где увеличение площади сечения проводника не вызывает удорожания его стоимости, а возрастание его массы часто не имеет значения. [c.122]

Основная часть этой книги посвящена стеклянным волокнам, но и пластиковые волокна нельзя оставить совсем без внимания. Самая высокая производительность пластиковых волокон составляет 50 Мб/сек на расстоянии более 100 метров. Этот уровень производительности является вполне конкурентным по сравнению с медными скрученными парами. Пластиковые волокна имеют относительно большие размеры ядер и очень тонкие оптические оболочки. Типичные размеры составляют 480/500, 735/750 и 980/1000 микрон, при этом допустимые отклонения от геометрических характеристик у пластиковых волокон намного большие, чем у стеклянных. Пластиковое волокно с диаметром ядра 480 микрон и 500-микронной оптической оболочкой в действительности допускает отклонения от указанных параметров на 15 микрон в ту или другую сторону. [c.58]

Волокна имеют более высокий предел прочности на разрыв по сравнению с медными проводниками. [c.76]

Материалы средней теплопроводности. В первую очередь к ним относятся малоуглеродистые стали, обладающие коэффициентом теплопроводности . = 40—50 ккал/мчас°С. 1-)ги стали хорошо штампуются и свариваются. По сравнению с медными и алюминиевыми сплавами они имеют большую жаро прочность, что компенсирует меньшую величину цх теплопроводности. Малоуглеродистые стали имеют удовлетворительную величину, дешевы и широко распространены в технике. Несмотря [c.323]

Плавку во всех процессах ведут на дутье с высоким содержанием кислорода. Это объясняется более низкой теплотворной способностью свинцовых концентратов по сравнению с медными и высокой летучестью соединений свинца. [c.255]

Для металлизации применяют проволоки медные, алюминиевые, стальные и цинковые, а также неметаллические материалы в виде Порошков (стекла, эмали, пластмасс). Металлизационный слой состоит из мелких поверхностно-окисленных частичек металла и имеет меньшую прочность и плотность по сравнению с наплавленным слоем. Металлизацию применяют для защиты от изнашивания, коррозии, а также в декоративных целях для таких изделий, как Цистерны, бензобаки, мосты, изнашивающиеся части валов, деталей машин и т. п. [c.229]

Необходимость выполнять измерение давления увеличивает сложность аппаратуры для реализации точки кипения по сравнению с аппаратурой для тройных точек. В процессе измерения давления качество регулирования температуры должно быть предельно высоким. С этой целью применяется относительно массивный медный блок, в котором размещены термометры и конденсационная камера. С другой стороны, реализация тройной точки основывается на ее собственной температурной стабильности в процессе плавления и, следовательно, относительно легком адиабатическом калориметре. Наклон кривой температурной зависимости давления насыщенных паров водорода возрастает от 13 Па мК при 17 К до 30 Па-мК- при 20,28 К- Поэтому для строгого определения точки 17 К измерению давления должно быть уделено больше внимания. Криостат должен быть сконструирован так, чтобы самая его холодная точка находилась в конденсационной камере и ни в коем случае не на манометрической трубке, связывающей камеру с манометром. Необходимо также введение поправки, обусловленной гидростатическим давлением газа в системе измерения давления. Она пропорциональна плотности газа и, следовательно, обратно пропорциональна температуре [см. уравнения (3,30) и (3.31) гл. 3, [c.158]

Оловянистые бронзы представляют собой сплавы медь—олово, отличающиеся высокой прочностью. Сплавы, содержащие более 5 % Sn, особо устойчивы к ударной коррозии. По сравнению с медью сплавы медь—кремний, содержащие 1,5—4 % Si, имеют лучшие физические свойства и идентичны по стойкости к общей коррозии. При содержании 1 % Si стойкость сплавов к КРН недостаточна, но у сплава с 4 % Si она становится вполне удовлетворительной [2]. Проведенные в Панаме испытания в морской воде показали, что наиболее стойкими из всех медных сплавов является сплав А1—Си с 5 % А1. Потеря массы этого сплава при испытаниях в течение 16 лет составила 20 % от соответствующей потери меди [15]. [c.330]

Существенно, что сплав Ni—Си с 30 % Ni относительно более стоек к коррозионному растрескиванию под напряжением по сравнению с аналогичными сплавами, содержащими 10—20 % Ni, или латунями Zn—Си с 30 % Zn. Подробное обсуждение поведения медно-никелевых сплавов (особенно о 10 % Ni) в морской воде проведено Стюартом и Ла Кэ [36]. [c.340]

Влияние толщины стенки на интенсивность теплообмена при кипении азота (/3 = 0,1 МПа), по опытным данным А. В. Клименко и В. В. Цыбульского, полу- ченным на поверхностях нагрева разной толщины и различных материалов, показано на рис. 7.12. Из рисунка видно, что при кипении на торце стального стержня, покрытого слоем меди, вариации толщины покрытия 6 от 20 до 0,5 мм практически во всем диапазоне изменения q не приводили к изменению а (кривая а). При б = 0,2 мм коэффициенты теплоотдачи оказались ниже, чем при й = 20 мм, причем разница в значениях а увеличивается с ростом плотности теплового потока. При q= 130 кВт/м коэффициенты теплоотдачи при кипении на чистой стальной поверхности и с медным покрытием б=Ю,2 мм оказались одинаковыми. Для нержавеющей стали область автомодельности а относИтель-ио б шире, В этом случае уменьшение б до 0,2 мм не приводило к изменению а (кривая б]. Расширение области автомодельности а относительно б для нержавеющей стали по сравнению с медной авторы работы [32] объясняют тем, что глубина проникновения пульсаций температуры /i p в стенке из нерлсавеющей стали существенно меньше ее значения для меди. Значение /i p увеличивается с ростом температурного напора [32], поэтому тонкое покрытие при малых значениях д, соответственно нри незначительных М, может оказаться толстостенным, а при больших — тонкостенным. В первом случае интенсивность теплообмена будут определять теплофизические свойства материала покрытия, а во втором — основного материала. Например, по опытным данным А. В. Клименко, при толщине покрытия торца медного стержня слоем нержавеющей стали б = = 0, 04 мм коэффициент теплоотдачи а до значений <7=10 Вт/м оставался таким же, как и при кипении на чистой нержавеющей стали. При ( >110 Вт/м значения о. с ростом плотности теплового потока увеличивались более значительно, чем при кипении на чистой массивной поверхности из чистой нержавеющей стали, приближаясь к значениям а, характерным для медной поверхности. [c.204]

В ряде конструкций авиатормозов металлические диски изготовляют из бора или бериллия. Благодаря малому удельному весу, высокой удельной теплоемкости, хорошей теплопроводности и высокой температуре плавления при этом получается выигрыш в весе до 75—77% по сравнению с медными или стальными дисками. Диски из бора должны быть армированы, так как этот металл имеет недостаточную механическую прочность. В случае применения бериллия на диск насаживается стальной бандаж, а в центр запрессовывается стальная втулка. [c.251]

Применение на практике поликристаллических образцов обусловлено целым рядом положительных факторов. Однако в сплавах на основе Си описанное выше интеркристаллитное разрушение приводит к существенному уменьшению усталостной долговечности. Одна из причин наиболее широкого применения в настоящее время сплавов Ti — Ni, не подверженных интеркристаллитному разрушению, заключается в их значительно большей усталостной долговечности по сравнению с медными сплавами наряду с хорошей пластичностью. Чтобы ускорить практическое внедрение медных сплавов, необходимо установить механизм интеркристаллит-ного разрушения. [c.118]

Рост адгезионной прочности за счет механического усилия можно показать на примере взаимодействия металлических поверхностей, изготовленных из поликристаллической меди и алюминия технической чистоты (99,9%) [121]. Если после соприкосновения двух металлических поверхностей произвести отрыв, то адгезионная прочность будет меньшей, чем механическое усилие, которое было приложено для контакта этих поверхностей. Так, контакт медвых поверхностей осуш ествляли под действием внешнего механического усилия, равного (1,0 ч-1,25)-Ю Па, в течение 14—19 ч. Сила отрыва, направленная на преодоление адгезии, составляет (1,7 ч-Ч- 5,5) -10 Па, т. е. значительно меньше механического усилия нри контакте этих же поверхностей. Для алюминиевых поверхностей сила отрыва составляет 1,21-10 Па, т. е. примерно равна механическому усилию при контакте поверхностей. Это объясняется повышенной пластичностью алюминиевых поверхностей по сравнению с медными. Под действием механического усилия происходит увеличение плош ади фактического контакта адгезива и субстрата. [c.162]

Ввиду того что провода БПВЛА имеют меньшую гибкость по сравнению с медными, при монтаже их нельзя круто изгибать, так как это приводит к смещению жил в месте заделки и увеличению переходного сопротивления. Малые радиусы могут применяться, но при этом нужно сначала изогнуть провод, а затем заделать наконечник, и после заделки провод не гнуть. [c.352]

Металлокерамические контакты по сравнению с медными и серебряными, а в отдельных случаях и с золотыми и платиновыми, обладают более высокими термостойкостью, механической прочностью и стойкостью против эрозии, а также слабой привариваемостью. Это обеспечивает большую надежность и больший срок службы электрической аппаратуры. Кроме того, применение металлокерамических контактных материалов обеспечивает значительную экономию драгоценных металлов. [c.415]

Анодированные провода и ленты. Алюминиевые провода и ленгы, покрытые пористой оксидной пленкой, полученной анодированием, находят применение в технике как заменители медных проводов с обычными видами изоляции. Так как удельная проводимость электротехнического алюминия составляет около 61% удельной проводимости меди, то поперечное сечение алюминиевого проводника должно быть в 1,61 раз больше медного при условии одинаковых потерь мощности. Однако при равной проводимости и при равном токе голый алюминиевый провод нагревается меньше медного, что связано с повышенной теплоемкостью и повышенным теплоизлучением алюминиевого проводника, имеющего большую, чем медный, поверхность. Поэтому поперечное сечение голого алюминиевого проводника при условии равного нагрева нужно увеличивать лишь в 1,29 раза по сравнению с медным проводником. Если же для изоляции алюминия применить оксидные пленки толщиной в несколько микрон, то размеры алюминиевых обмоток не будут превышать размеры обмоток из медной проволоки при одинаковой мощности потерь. Объем алюминиевых обмоток можно еще уменьшить, если учесть возможность повышения токовых нагрузок для оксидированного алюминия. Малая тол- [c.386]

Зависимость износа от электрического режима для чугуна СЧ 15-32 имеет примерно тот же характер, что и для меди сувеличе-нием тока износ возрастает. Величина износа для чугунных электродов изменяется в более широких пределах по сравнению с медными. Результаты по износу чугунных электродов (на низких частотах при токах до 30—50 а) близки к имеющим место результатам при работе (длительность импульсов 800—1000 мксек) медными электродами. С увеличением тока свыше 80—100 а износ чугунных электродов-инструментов начинает заметно превышать износ медных электродов. Увеличение износа сопутствует неустойчивой работе. [c.105]

Наибольшее применение получил алюминий в электротехнической промышленности в качестве материала для изготовления проводов, кабелей и шин, стоимость которых, по сравнению с медными, ниже, а масса меньше. Алюминий применяется также как раскисли-тель при производстве стали, для алитирования стальных деталей, плакирования, при алюмотермической сварке, для изготовления посуды. В связи с низкой твердостью и прочностью алюминий в машиностроении не применяется. [c.193]

Известно, что наклон поляризационных кривых (их крутизна) характеризует степень затруднения соответствующей (анодной или катодной) электрохимической реакции. Исследования показали, что анодное растворение стали происходит беспрепятственно, в то время как катодная реакция на поверхности стали затруднена, особенно при поляризации. На медной фольге крутизна катодной кривой в 20 раз больше, чем анодной, а на медном покрытии по сравнению с медной фольгой возрастает крутизна как анодной, так и катодной кривых, однако соотношение между ними остается без изменений. Это подтверждает сделанный ранее вывод об усилении пассивности медных и латунных покрытий в первой стадии испытаний. Анодные поляризационные кривые латунных покрытий до испытаний имеют крутизну на порядок ниже, чем медная фольга и медные покрытия на стали, но она несколько больше, чем крутизна цинковых покрытий (Згп = 2 (мВ-смУмА 5си-2п = 4 20 (мВ-см )/мА Зси = = ПО (мВ-см )/мА). По-видимому, в начальной стадии значительное влияние на ход кривой оказывает цинк, содержащийся в латуни. С течением времени крутизна анодных кривых возрастает, достигая значений, характерных для медных покрытий на стали (5 = 250 (мВ-см )/мА). Корреляции между крутизной анодных кривых и скоростью коррозионного разрушения не обнаружено. Вероятно, стадией, контролирующей процесс электрохимической коррозии, является катодная реакция. [c.198]

В работе [43] обнаружено небольшое уменьшение (которым, однако, нельзя пренебречь) критического теплового потока на платиновой 1поверх1ности по сравнению с медной. Подобное различие, связанное с материалом поверхности, наблюдалось также в экс- [c.362]

Волокно имеет меньшие размфы и вес по сравнению с медным кабелем. [c.35]

Так как теплопроводность алмаза типа II [104, 150] равна 20 Вт/см-К по сравнению с 4,0 Вт/см-К для чистой меди [151], может показаться, что полезно использовать теплоотвод из ал-маза. Однако показано, что алмаз, укрепленный на медном штифте, дает дополнительно 7,3 К/Вт в значение (Д), а медный теплоотвод— 10,1 К/Вт. Если взять два лазера такого типа, как изображен на рис. 7.8.1, один из которых смонтирован на алмазном теплоотводе, а другой на медном, то при мощности 0,25 Вт температура активной области этих лазеров будет отличаться всего на 1 К. Это показывает, что применение алмаза вряд ли оправдано. Енезу и др. [149] исследовали также монтаж на теплоотводе из кремния, который ближе к GaAs по коэффициенту теплового расширения. С кремниевым теплоотводом можно использовать твердые методы соединения, применяя материалы с большей, чем у мягкого индия, температурой плавления, не внося при соединении излишних напряжений [149]. Однако по сравнению с медным теплоотводом тепловое сопротивление в этом случае увеличивается. [c.268]

Наша промышленность выпускает медные, бронзовые н выполненное из низколегированной стали контактные провода. Введение в медь легируюищх добавок (примесей) позволило улучпшть механические свойства контактных проводов по сравнению с медными — повысить механическую прочность и износостойкость. [c.24]

Еще более износостойкими являются термообработанные бронзовые контактные ировода (из кадмиевой бронзы) по сравнению с медны.ми они обладают также повышенной термостойкостью и прочностью. Однако эти цровода имеют существенный недостаток —повышенное электрическое сопротивление, определяющее увеличенные потери электроэнергии. Из-за этого они получили ограниченное нрименение. [c.74]

При выполнении монтажа алюминиевых проводов на объекте следует иметь в виду, что провода марки БПВЛА имеют меньшую гибкость по сравнению с медными проводами БПВЛ, поэтому нельзя допускать крутых перегибов. Изгибы провода с малым радиусом вызывают смещение жил провода в месте заделки, при этом сопротивление в месте заделки увеличивается. [c.162]

Наиболее широко применяют сварку алюминия и его сплавов в атмосфере защитных газов неплавящимся (толщины 0,5—10 мм) и плавящимся (толщины более 10 мм) электродом. В этом случае получают более высокое качество сварных швов по сравнению с другими видами дуговой сварки. Применяют также автоматическую сварку плавящимся электродом полуоткрытой дугой по слою флюса, при которой для формирования корня шва используют медные или стальные подкладки. Возможна газовая (ацетилено-кислородная) сварка алюминия и его сплавов. Флюс наносят на свариваемые кромки в виде пасты или вводят в сварочную ванну на разогретом конце присадочного прутка. Алюминий и его сплавы также сваривают плазменной и электрошлаковой сваркой они достаточно хорошо свариваются контактной сваркой. Учитывая высокую теплопроводность и электропроводимость алюминия, для его сварки необходимо применять большие силы тока. [c.237]

В концентрационных элементах два одинаковых электрода контактируют с растворами разных составов. Существуют два типа концентрационных элементов. Первый называется солевым концентрационным элементом. Например, если один медный электрод погружен в концентрированный раствор сульфата меди, а другой — в разбавленный (рис. 2.3), то при замыкании такого элемента медь будет растворяться с электрода, находящегося в разбавленном растворе (анод) и осаждаться на другом электроде (катоде). Обе реакции ведут к выравниванию концентрации растворов. Другой тип концентрационного элемента, имеющий большое практическое значение, — элемент дифференциальной аэрации. Примером может служить элемент из двух железных электродов, погруженных в разбавленный раствор Na l, причем у одного электрода (катода) электролит интенсивно насыщается воздухом, а у другого (анода) — деаэрируется азотом. Различие в концентрации кислорода сопровождается возникновением разности потенциалов, что обусловливает протекание тока (рис. 2.4). Возникновение элемента этого вида вызывает разрушения в щелях (щелевая коррозия), образующихся на стыках труб или в резьбовых соединениях, поскольку концентрация кислорода в щелях ниже, чем снаружи. Этим также объясняется язвенное разрушение под слоем ржавчины (рис. 2.5) или коррозия на границе раздела раствор—.воздух (рис. 2.6). Доступ кислорода к участкам металла, покрытым ржавчиной или другими твердыми продуктами коррозии, затруднен по сравнению с участками, покрытыми тонкими пленками или свободными от них. [c.25]

При использовании машины в качестве ожижителя воздуха головка цилцвдра окружается теплоизолированным стаканом 24 (см. фиг. 14). Атмосферный воздух конденсируется на наружной поверхности голо] ки цилиндра, имеющей медные ребра J8, и отводится че-рс8 трубку 20. Машина производит 6,6 л жидкого воздуха в 1 час при мощности на валу 5,8 кет (при подачо сухого воздуха). Это соответствует расходу, рапному 0,88 квт-час на 1 л жидкого воздуха. Как видно из табл. 12, 13 и 15, сравнение с другими методами ожижения оказывается весьма благоприятным для описанного выше способа, особенно в случае установок небольшой производительности. Отпошение наблюдающегося в реальных условиях холодильного коэффициента к холодильному коэффициенту идеального цикла Карно равно - 0,3. [c.22]

Теплообменник, показанный на фиг. 10, е, заслуживает внимания своей большой поверхностью в каналах как низкого, так и высокого давления. Свернутая в спираль медная полоска, припаянная к обеим стенкам кольцевого зазора, служит для уплотнения зазора между пакетом и наружным кожухом. Оба канала теплообменника по сравнению с прямотрубным типом могут быть при той же эффективности сделаны значительно короче. Однако длина трубок теплообменника не может быть меньше нескольких (3—6) метров. Теплообменник рассмотренного типа обычно употребляется в установках для получения жидкого кислорода. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...