Излом ударный - Структура

Излом ударный — Структура 3 — 43 Излучение абсолютно чёрных тел I (1-я) — 500 [c.87]

Условия охлаждения отливок также оказывают влияние на структуру ковкого чугуна при быстром охлаждении от 450° С происходит выделение цементита на поверхностях зерен феррита (белый излом), и сопротивляемость ковкого чугуна ударным нагрузкам резко снижается при сохранении всех прочих его свойств. Это явление полностью исключается, если отливки охлаждаются от 650° С со скоростью, большей 100° С в час, или весьма медленно. [c.707]

Из динамических испытаний самым распространенным является испытание на ударный изгиб. Этим испытанием определяют ударную вязкость K U, т. е. работу, затраченную иа излом надрезанного образца, зависящую от пластичности и прочности. Учитывая, что нагрев образца проводят вне копра и при переносе его из печи к месту испытания теряется тепло на опорах копра, то Точно установить температуру испытаний трудно. При определении численных значений характеристик механических свойств стали или сплава необходимо иметь в виду, что значения эти условные. Они зависят от внутренних и внешних факторов. К внутренним факторам относятся состояние (литое, деформированное, кованое, прокатанное и т. п.) и структура (равноосная, столбчатая, мелкая, крупная) к внешним факторам — температура, схема и скорость деформирования, размеры образца, условия нагружения (дробное или непрерывное) и др. [c.143]

Пластичность и ударная вязкость обычно уменьшаются и только в отдельных случаях, например для меди и ее сплавов, наблюдается их увеличение. Уменьшение пластичности при снижении температуры свидетельствует о возможности перехода материала в хрупкое состояние. Условия перехода из пластичного в хрупкое состояние в зависимости от температуры объясняются схемой А. Ф. Иоффе и Н. Н. Давиденкова и связаны со значительным повышением предела текучести при условии малого изменения сопротивления хрупкому разрушению в процессе снижения температуры испытаний. В связи с этим совершенно очевидно, что, если при одинаковом сопротивлении хрупкому разрушению двух сплавов у одного из них при одинаковом снижении температуры сопротивление сдвигу будет увеличиваться слабее, то при наличии вязкого излома опасность хрупкого разрушения изделия из такого материала будет меньше. С этой точки зрения важным критерием оценки пригодности материала для работы в условиях низких температур может служить структура материала (волокнистый — вязкий излом), достаточная пластичность разрушенных сталей при —196° С и ниже и частично интенсивность роста предела текучести и предела прочности в зависимости от температуры 26 [c.26]

Иной порядок имеет соотношение потоков энергии излучения и вещества, так как скорости ударных волн В обычно на несколько порядков меньше скорости света с. Отношение потоков энергии излучения и вещества иТ Врг( изл/рб) с В), грубо говоря, в с В раз больше отношения плотностей энергии /изл/ре- В воздухе нормальной плотности, например, потоки энергии становятся сравнимыми при температуре порядка 300 000°, когда плотность энергии излучения еще очень мала. Наличие потока лучистой энергии существенным образом сказывается на структуре фронта сильной ударной волны, так как во фронте происходит лучистый теплообмен. Поток излучения, естественно, направлен от областей с высокой температурой в область с низкой температурой, т. е. навстречу потоку вещества в системе координат, где волна покоится. Энергия газа через излучение перекачивается из областей за скачком уплотнения в область перед скачком. Это оказывается возможным, потому что холодный газ перед фронтом волны, как правило, непрозрачен для подавляющей части спектра частот, которые излучаются нагретым до высоких температур газом. Действительно, газы обычно бывают прозрачными лишь в видимой и, возможно, в прилегающих близкой ультрафиолетовой и инфракрасной частях спектра. Но при высоких температурах в десятки и сотни тысяч градусов излучаются главным образом кванты в ультрафиолетовой области спектра, для которых газы совершенно непрозрачны. [c.219]

Но температуры минимумов ударной вязкости несколько не совпадают с температурами минимумов характеристик пластичности и максимумов прочностных характеристик. Снижение вязкости стали 10 в обоих температурных интервалах сопровождается изменением вида излома излом из волокнистого, вязкого или частично хрупкого становится частично или полностью хрупким. Излом образцов из стали 40 сохраняется полностью хрупким после деформации при 20—550° С после прокатки при 600° С в изломе ударных образцов появляются следы вязкой составляющей, а после прокатки при 650 и 700° С излом почти полностью оказывается волокнистым, вязким. Образцы из стали У8 имеют хрупкий интеркристаллический излом, после прокатки при всех исследованных температурах, что обусловлено общим низким уровнем ударной вязкости стали У8, имеющей структуру пластинчатого перлита. Повыщение степени деформации от 15 до 28% приводит к снижению величины ударной вязкости стали 10 после деформации при всех температурах, значительно расширяет температурный интервал и снижает тем- [c.275]

При уплотнении песка ударным механизмом происходит изменение структуры и свойств металла на наружной поверхности трубы. Особенно влияет на изменение структуры наружного слоя воздействие ударных молотков из сплавов, содержащих медь. Во время удара при соприкосновении молотка с трубой имеет место переход меди на стенки трубы. Медь при последующем нагреве трубы и во время гнутья проникает в стенку трубы, идя вдоль границ зерен, что может привести к излому трубы. Подобные разрушения происходят также при горячем гнутье труб с большим содержанием меди. [c.108]

Кольбек и Гарнер [144] исследовали хромистые стали с 20— 23% Сг и присадками до 0,25% N. Они установили, что в изломах слитков с высоким и низким содержанием азота не наблюдается заметной разницы в величине зерна. Слитки с высоким содержанием азота, большим чем 1 100, получаются с большими радиальными пузырями. Такие слитки удовлетворительно ковались при 1100—1200° С, при более высокой температуре ковки появлялась крупнозернистость, а при более низкой — возникали внутренние трещины. Механические испытания показали, что стали с высоким содержанием азота после закалки с 1100—1150° С обладают наибольшей ударной вязкостью. Особенно благоприятное влияние на повышение ударной вязкости оказывает присадка никеля (1%) совместно с азотом (рис. 112). Хромистая сталь с азотом и никелем имеет тонкий волокнистый излом и ударную вязкость 17,3 кГ-мкм . Хромистая сталь без азота и с тем же количеством никеля имеет грубозернистую структуру и низкую ударную вязкость. [c.194]

Однако реальное существование таких вторичных скачков остается проблематичным, пока не выяснен возможный механизм вязкости , поддерживающий его структуру, - так же как обычтя вязкость необходима для существования газодинамических ударных волн. Очень вероятно, что такая вязкость может быть связат с дифракционным эффектами, приводящими к излучению энергии из окрестности излома, где геометрический подход неприменим. При этом в принципе может установиться стациошрный излом с резким, но непрерьшным изменением 0 и М вдоль фронта. Его характерную ширину 8 можно оценить, приравнивая расстояние на котором скачок Мд распльшается из-за дифракции до ширины йд ( д 5 /5р, где йр - толщина первичного ударного [c.98]

Одна из первых шкал изломов была разработана применительно к изломам при ударных нагрузках. См. Фарфурин А. Н. Излом стали и ударная проба — Журнал Русского металлургического общества , 1926, № 2, с. 141 — 172. Полосчатая структура и слоистый излом стали.— Журнал Русского металлургического общества , 1928, № 1, с. 91 —128. [c.346]

В работе [156] для измерения температуры ударно-сжатых ВВ проводилась регистрация спектров Римановского рассеяния монохроматического лазерного изл)П1ения. Измерения соотношения интенсивностей стоксовых и антистоксовых частот рассеянного излучения, проведенные в экспериментах с образцами монокристаллического гексогена, дали значения температуры 403° К при давлении ударного сжатия 9,5 ГПа и 485 К при 13,5 Ша. На спектрах Римановского рассеяния гексогена не наблюдалось никакой морфологической эволюции при ударном сжатии, что рассматривается как доказательство неизменности химического состава и структуры ВВ. Измерения температуры выше 1000° К проводятся более простым путем фиксации спектров собственного излучения ударно-сжатого вещества. Такие измерения реализованы в детонационных режимах. [c.322]

Структура неоднородностей при пульсирующей детонации, как показывают эксперименты и сопоставленные с ними газодинамические расчеты, выглядит следуюпщм образом. От пересжатых участков (С на рис. 8) к ударному фронту приходят волны сжатия и вызывают на его поверх-ности возмущения двух типов излом — пересечение двух ударных волн (рис. И, а и 12, а) и пересечение ударной волны с косой детонационной (рис. 11, б и 12, е). [c.393]

При горячей обработке давлением в металле могут появиться такие дефекты, как крупнозернистость и видманштеттова структура в результате перегрева и пережога, трещины, флокены и шиферный излом у легированных сталей и др. Перегрев и пережог металла являются результатом неправильного выбора температуры нагрева при горячей обработке давлением. Для уменьшения сопротивления деформированию и повышения пластичности металла температуру нагрева следует выбирать возможно более высокой однако при высокой температуре могут увеличиться размеры зерен и в связи с этим ухудшатся пластичность и ударная вязкость. Поэтому при горячей обработке давлением должны быть указаны две температуры нагрева температура начала обработки, обеспечивающая наименьшее сопротивление деформированию, и температура конца обработки, обеспечивающая рекристаллизацию металла и необходимые размеры зерен. [c.167]

НИИ, микроучастки, имеющие разный химич1еск)ий состав, вытягиваются, и может возн№к уть строчечная структура. Такая структура обусловливает анизотропию свойств в изделии и повышенную склонность к межкристаллитному, а также к шифераому излому. В поперечном направлении может наблюдаться сильное снижение относительного удлинения, сужения и ударной вязкости. [c.22]

При высокой температуре, как мы уже знаем, происход.чт рост зерен аустенита в результате слияния мелких зерен в бо лее крупные. Чем выше температура и больше выдержка, тем сильнее происходит рост зерен. При последующем охлаждении металла обратного явления, т. е. уменьшения размера зерен, не происходит. Какую бы структуру ни имел металл после охлаждения — закаленную, нормализованную или отожженную, все равно последствия крупнозернистости аустенита скажутся-металл будет иметь пониженную ударную вязкость. Излом такого металла будет крупнокристаллическим. [c.69]

Исследовали влияние гомогенизирующего отжига на изменение излома ударных образцов. Вид излома является существенной характеристикой структуры и свойств стали [12]. При повышенных температурах отпуска излом негомогенизировавшихся образцов обладает резко выраженной шиферностью, или слоистостью (рис. 7, верхний и средний ряды). На отжигавшихся образцах шиферный излом (расслоения) не наблюдается даже после отпуска при 600° С (рис. 7, нижний ряд), [c.247]

В месте разрушения ударного образца при испытании на копре можно от- четливо наблюдать вид излома стали. Изучение вида излома позволяет судить о размере зерна стали и степени дисперсности ее структуры и во многих случаях характеризовать качество стали и выполненной термической обработки. На фиг. 212 показаны наиболее типичные виды излома стали в зависимости от структуры, получаемой при термической обработке. Излом стали можно характеризовать как по размеру зерна, так и по форме излома (ровный или с выступами, излом чашечкой и т. п.), как это показано, например, ниже на фиг. 262. [c.261]

Закаленная сталь со структурой мартенсита характеризуется ровным изломом (без выступов или чашечки), зерно в изломе нельзя различить невооруженным глазом подобный излом обычно называют фарфоровидным или шелковистым (фиг. 212,6) цвет излома — светлый. Сталь с таким изломом имеет очень низкую ударную вязкость (менее 1 — 1,5 кгм см-) и при испытаниях на растяжение дает хрупкое разрушение. [c.262]

Специфический дефект сварных швов—дендритный излом, орпровождаемый резким ухудшением ударной вязкости и уста-л1 стной прочности металла шва. В первую очередь этому спо-ссЗбствует укрупнение размера зерна в металле шва с более высоким содержанием N1 при чрезвычайной устойчивости возникшей крупнозернистой структуры к различного вида термической обработке (структурная наследственность). Другая причина связана с высокой химической неоднородностью распределения элементов, в частности Т и Мо, способствующих неравномерному распаду твердого раствора при старении с образованием скоплений грубых частиц по границам крупнозернистого металла. Обычно применяемая для предотвращения грубокри-сталл итной структуры металла шва регламентация 1,5—4 7о б-феррита, препятствующего прорастанию дендритов через несколько слоев, ограничена только группой нержавеющих мартенситно-стареющих сталей, где возможно добиться необходимого соотношения между феррито- и аустенитообразующими элементами. [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...