Построение усталости-Построение

В связи с тем что по кривой усталости, построенной в координатах N — р, или, что то же самое, N — а (рис. 558, а), часто бывает затруднительно определить предел выносливости, применяют два других способа построения диаграмм усталости. [c.596]

Следует подчеркнуть, что расчетная кривая усталости, построенная с использованием концепции кинетических деформационных критериев разрушения, предполагается зависящей только от величины располагаемой пластичности материала. В этом случае эффект частоты нагружения и выдержки проявляется только через зависимость располагаемой пластичности от времени и для испытываемого материала дает по параметру длительности цикла кривые усталости типа показанных по параметру частоты нагружения V на рис. 1.2.11, б. [c.34]

На рис. 34 и 35 приведены примеры экспериментальных кривых термической усталости, построенных при варьировании жесткости нагружения. Значения постоянных /г и С для некоторых материалов указаны в табл. 4. Цикл нагружения пилообразный, т. е. без выдержки при максимальной температуре цикла. [c.58]

Кривая усталости, построенная для условий мягкого нагружения, имеет обычно два участка (рис. 1.11). На первом участке (выше точки В) при высоких условных напряжениях близ- [c.18]

На фиг. 6 показаны кривые усталости, построенные для разных вероятностей разрушения, и их 90%-ные доверительные области. [c.475]

Здесь а — минимальная величина амплитуды напряжения, ниже которой не происходит накопление усталостного повреждения. Эта величина либо определяется той минимальной амплитудой напряжений, при которой прекращается развитие трещины усталости [обычно величина составляет около (0,4—0,5) a i], либо эта величина предела усталости al, по кривой усталости, построенной в минимальных напряжениях при программном испытании на усталость с изменением амплитуд напряжений применительно к плотности распределения Ф (а ). [c.524]

На рис. 4.10 показаны два семейства расчетных кривых малоцикловой усталости, построенные по уравнению (4.7). Узкая область расположения кривых для деформируемых сплавов (рис. 4.10, а) объясняется тем, что эти сплавы одного класса и имеют мало различающиеся механические свойства. Кривые для литых сплавов (рис. 4.10, б) расположены в большем диапазоне долговечностей N при заданных Де. Сопоставление расчетных и экспериментальных (лабораторные образцы) данных для деформируемых материалов показывает их достаточно хорошее соответствие для литых материалов расчет по уравнению (4.7) обеспечивает некоторый запас по долговечности (в особенности в области малых значений размахов деформаций (Де< 0,5%)). [c.91]

Наименьший уровень амплитуды напряжения выбирают с учетом возможности надежной экстраполяции до базового числа циклов кривой усталости, построенной для малой вероятности разрушения. [c.174]

На рис. 6.22—6.24 для образцов и элементов конструкции из деформируемых алюминиевых сплавов показаны кривые многоцикловой усталости, построенные в указанных координатах по окончательному разрушению (чтобы сохранить привычную ориентацию кривых усталости, ось х направлена справа налево). Каждая экспериментальная точка кривой усталости для образцов (рис. 6.22 и 6.23) построена по результатам испытаний на одном уровне амплитуды напряжений от 20 до нескольких сотен идентичных образцов, а для натурных элементов конструкций — От 10 до 100 экземпляров. Экспериментальные точки, нанесенные в указанных координатах, ложатся вблизи прямой с уравнением (6.106). Для гладких и надрезанных образцов с полированной поверхностью прямая отсекает на оси ординат (при X = 0) отрезок, соответствующий величине предела неограниченной выносливости. Для натурных элементов конструкций, финишной операцией для которых было шлифование с последующим анодированием, предельная амплитуда, соответ- [c.185]

Кривые усталости — Построение 145—166 — Уравнения 145, 146 [c.226]

Отсюда следует, что а есть наклон кривых усталости, построенных в логарифмическом масштабе. [c.27]

На рис. 2.15 представлены основные зависимости, получаемые при испытаниях на термическую усталость по методике варьируемой жесткости нагружения с автоматической регистрацией быстро-протекающих процессов циклического упругопластического деформирования и одностороннего накопления деформаций. Кривые 1...3 термической усталости, построенные в амплитудах полной продольной деформации в зоне разрушения (для 50%-ной вероятности [c.60]

В общем случае в результате сложных геометрических форм конструктивных элементов и специфических сочетаний режимов механического и теплового нагрул<[ений напряженное и деформированное состояния опасных зон оказываются многокомпонентными. Однако в поверхностных объемах детали реализуется преимущественно плоское напряженное состояние (корпус паровой турбины, элементы трубопроводов и др.). Поэтому для характеристики закономерностей разрушения можно использовать данные, получаемые при испытаниях в условиях сравнительно простых напряженных состояний. На рис. 2.52 приведены кривые усталости, построенные на основании расчета (через условные упругие напряжения) в приведенных деформациях [в соответствии с теориями наибольших деформаций (У), наибольших касательных напряжений (2), энергии формоизменения (5)] и в интенсивностях деформаций (4). [c.115]

Рис. 10.13. Кривая усталости, построенная по предельным значениям, найденным методом наименьшего нз п . (По работе [1].) 1 — вероятность выживания равна (1/2)1/я.

Для решения поставленной задачи необходимо располагать кривой усталости для исследуемого материала. Если готовые данные отсутствуют, их надо получить. Хотя для указанного материала необходимые данные, по-видимому, можно найти, опишем процесс построения кривой усталости. Для сплавов, содержащих двухвалентное железо, с пределом прочности ниже 160 000—180 ООО фунт/ дюйм кривую усталости можно аппроксимировать, проводя в полулогарифмических координатах прямую от точки при одном цикле до точки Оц/2 при 10 циклах и вторую прямую — горизонтально вправо от точки, соответствующей 10 циклам. Получающаяся кривая усталости изображена на рис. 2. 7 d) в виде кривой BD. Аналогичные построения можно осуществить для получения кривой усталости образца с выточкой. Разница состоит в том, что для получения точки этой кривой при 10 циклах предел усталости Og образца без выточки надо поделить на К величина /С/при этом используется как коэффициент снижения прочности. Используя [c.419]

Весьма часто можно наблюдать пересечение кривых усталости, построенных для разных испытуемых объектов (рис. 10), а также для образцов, отличаюш ихся формой (т. е. степенью концентрации и градиентом напряжений), остаточной напряженностью, абсолютными размерами, составом и структурой и др. [96]. От выбора уровня напряжений при усталостных испытаниях в этих случаях будет многое зависеть. Неудачно выбранный уровень напряжений может привести к ошибочным выводам по результатам усталостных испытаний. [c.18]

Для построения кривой усталости и определения предела выносливости испытывают не менее 10—15 одинаковых образцов. База испытания для определения предела выносливости принимается 10-10 циклов для металлов и сплавов, имеющих практически горизонтальный участок на кривой усталости, и 100-10 для металлов и сплавов, не имеющих такого участка. Для сравнительных испытаний база соответственно принимается 5-10 и 20-10 циклов. [c.229]

Параметры, входящие в выражения (2.16)—(2.19), определяются по результатам стендовых испытаний, как правило, при симметричном или пульсирующем циклах с постоянной частотой нагружения. Следует отметить, что иногда испытания рессор в сборе, балок мостов и некоторых других узлов проводятся при постоянном среднем напряжении s , соответствующем номинальной нагрузке на деталь, и переменной составляющей амплитуды напряжений Sa. Таким образом, испытания проводятся при различном коэффициенте асимметрии fi = Stn —Sa )/(s + Sai), И уравнение кривой усталости, построенное на основании этих результатов, включает в себя переменный Г . [c.54]

Рис. 8. Кривая усталости, построенная по данным испытаний на выносливость

Кривая усталости — Построение 25 [c.707]

Рис. 18.2. Кривая усталости, построенная по параметру среднего напряжения цикла

Рис. 18.3. Кривая усталости, построенная по параметру коэффициента асимметрии цикла напряжений

Кривые усталости чаще строят в полулогарифмических координатах сг ах — Ig или От — Ig iV, а также в простых или двойных логарифмических координатах. В пределах от 10 до 300 Гц частота циклов не регламентируется. Для построения кривой усталости и определения предела выносливости испытывают не менее 10—15 образцов. База испытания для определения предела выносливости — 10-10 циклов для материалов, имеющих практически горизонтальный участок на кривой усталости, и 100-10 для [c.311]

Принимая во внимание, что расчетная кривая усталости, построенная по формулам (1), проходит выше, чем экспериментальная кривая усталости, необходимо расчетные амплитуды напряжений умножить на соответствующий коэффициент к к = [aaF 2l [ Jop]b см. табл. 2) [c.135]

Настоящая глава посвящена разработке теоретических средств для построения таких диаграмм на основе результатов исследований усталостного распространения кольцевой трещины в цилиндрическом образце. При этом в основном изучается только часть диаграмм (ДУР) в области высоких коэффициентов интенсивности напряжений, т. е. исследуется малоцикловая усталость металлов при наличии в теле исходных макротрещин. [c.81]

В случае представления результатов в координатах Ig — Igt кривые усталости, построенные по результатам испытаний при более высоких частотах, смеш,аются в область более низких напряжений, поскольку эффект цикличности приложения нагрузки преобладает над временными эффектами. [c.46]

Дун напряжений of и и пересчитать кривые усталости, построенные в номинальных напряжениях, в действительные [1251. Проиллюстрируем этот расчет схемой, которая остается неизменной для изгиба и кручения (рис. 87). На рис. 87 приняты следующие обозначения 1 — кривая деформирования в координатах [c.111]

В настоящее время недостаточно изучено влияние скорости приложения нагрузки на величину предела выносливости, что затрудняет сопоставление кривых усталости, построенных пр [c.221]

На рис. 159, 160 показаны зависимости аа—Ig для некоторых групп материалов, перечисленных в табл. 15 и имеющих существенные неупругие деформации при циклическом нагружении в области кривой многоцикловой усталости, построенных по экспериментальным данным с использованием уравнения (IV.4). [c.227]

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации Тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс Тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, га.лтели переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия, резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение [c.392]

Кривую термической усталости, построенную по результатам испытаний образцов при [c.265]

Экспериментальные зависимости типа max—X объединяют в сущности три величины температуру, напряжение (деформацию) и число циклов поэтому каждое значение одной из этих величин, например число циклов, соответствует некоторому сочетанию двух других. Для расчетов часто необходимо для одного и того же значения температуры иметь зависимость амплитуды напряжения или деформации от числа циклов. В связи этим наряду с зависимостями max—N, имеющими значение при выборе материала и предварительной оценке термостойкости конструкции, используют кривые термической усталости, построенные при постоянной максимальной температуре цикла и варьировании нагрузки (амплитуды деформации). Такие зависимости обычно называют кривыми термической усталости и представляют в двойной логарифмической системе координат IgAe— g N. Их можно построить для различных значений длительности выдержки в цикле нагрева, т. е. по параметру tg. [c.54]

Величину К с вычисляют по экспериментально найденной критической длине (глубине) трещины, при которой разрушение превращается из стабильного в нестабильное, и разрушающему максимальному брутто-напряжению материала. Критическая интенсивность напряжений является характеристикой микропластиче-ской прочности материала. Критическая длина (глубина) усталостной трещины при испытании лабораторных цилиндрических и натурных образцов из бурильных труб определялась по фрактографическому излому (размеру усталостного пятна), соответствующему началу стадии нестабильного роста трещины обобщенной диаграммы усталости, построенной феррозондовьш методом контроля. [c.111]

На рис. 1—3 для образцов и элементов конструкции из магниевых (ВМ65-1, МЛ5), алюминиевых (ВД6, В91, Д16, АВ, АДЗЗ) и титановых (ВТЗ-1) сплавов показаны кривые многоцикловой усталости, построенные в указанных координатах по окончательному разруше- [c.26]

Этот прием требует определения параметров кривой усталости. Ее самое распространенное уравнение сГтакА = ОгрА р = onst, где Пгр = Omaxi.p — предел усталости Агр — абсцисса перелома кривой усталости, р — показатель степени (показатель наклона левой ветви). В случае ну.левого среднего напряжения осциллограммы о (t) (от = 0) используется кривая усталости при симметричном цикле (огр = П—i), в случае ненулевого среднего напряжения — кривая усталости, построенная по параметру среднего напряжения цикла От ф о, такому же, как у осциллограммы а (/). [c.400]

Описанный метод используется чаще всего при линейном напряженном состоянии. Он применим также при чистом сдвиге (символ п заменяется на т). Существенно то, что один переменный параметр сопоставляется с одной кривой усталости. Это ограничивает применение метода при тензо.метрировании деталей машин. В данном случае необходимо отодвинуть тензорезисторы от опасной точки, так как напряженное состояние в ее окрестности редко бывает простым — линейным или чистым сдвигом. Тогда, если имеется кривая усталости, построенная по данным испытаний образцов, необходимо оценить влияние концентрации напряжений и других конструктивных и технологичных факторов. Из-за этих затруднений необходимо располагать методом прогнозирования усталостной долговечности при сложном напряженном состоянии. В связи с тензометрированием сделанный анализ относится к случаю плоского напряженного состояния. [c.401]

Кривые коррозионной усталости, построенные по офаниченному количеству образцов фафическим интерполированием экспериментальнь1Х данных или способом наименьших квадратов, являются в определенной мере субъективными. [c.35]

Если опыт на ползучесть до разрушения ставится в условиях 0 = onst, то кривые длительной прочности (статической усталости), построенные в полулогарифмических координатах, оказываются, по крайней мере на начальных участках, линейными. Это соответствует зависимости типа (1.3), если считать силу s пропорциональной действующему напряжению ст и 7 = onst. С понижением уровня напряжения на указанных кривых может появиться перелом с переходом к более пологому участку, при еще более низких уровнях — следующий перелом и так до выхода на предел длительной прочности. На рис. 1.19 приведены примеры кривых длительной прочности жаропрочных сталей при различных температурах Т и отношениях касательного напряжения к нормальному k. Эти кривые строились по данным опытов на ползучесть до разрушения тонкостенных трубчатых образцов, подвергавшихся осевому растяжению и закручиванию [59, 62] при постоянных значениях истинного нормального и истинного касательного напряжения. [c.28]

Рис. 1. кривые усталости, построенные по методу Ивановой а — результаты испытаний 7 зубьев 6 — результаты иснытаипй 18 зубье [c.107]

На рис. 11.20 показана кривая усталости, построенная в логарифмической системе координат -N (амплитуда напряжений цикла — число циклов нагружения до разрушения образца). Число циклов Nq соответствует точке G (абсциссе точки перегиба кривой усталости). Напряжение соответствующее Nq, называют пределом выносливости (для контактных напряжений сГянш > да напряжений изгиба ст тищ)- [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...