Объемы дополнительных камер

Камера сгорания дизелей второго типа состоит из основной и дополнительной камер. В конце такта сжатия топливо впрыскивается через форсунку в дополнительную камеру, где оно частично сгорает, после чего продукты сгорания и еще не сгоревшее топливо перетекают в основную камеру, где и завершается процесс горения. Хорошее перемешивание топлива с воздухом и полное сгорание полученной смеси у двигателей этого типа достигаются благодаря перетеканию с большой скоростью газов через канал, соединяющий обе части камеры сгорания. Существует несколько разновидностей дизелей с разделенными камерами сгорания, из них наиболее распространены предкамерные и вихрекамерные дизели. Они отличаются друг от друга формой, расположением, объемом дополнительной камеры и сечением канала, соединяющего ее с основной камерой. [c.57]

На трубопроводе, идущем от воздухораспределителя 35 к крану 23, установлен резервуар-компенсатор 61 объемом 5 л. Такой же резервуар-компенсатор установлен на трубопроводе, идущем от впускного клапана 27 к крану 25. При торможении краном машиниста 6 воздух поступает в первый резервуар-компенсатор, а при торможении с помощью переносного пульта — во второй. Компенсаторы служат для увеличения объема дополнительной камеры крана 23 25), что способствует плавному торможению. [c.164]

Таблица 130. Объемы дополнительных камер (рабочих, золотниковых, ускорительных и др.) тормозных приборов

Объем тормозного цилиндра 263 Объемы дополнительных камер ТЦ 278 [c.490]

Если при следовании с поездом было произведено ступенчатое или полное служебное торможение для остановки, но в процессе торможения выявилось, что надобность в этой остановке миновала, то можно отпустить тормоза I положением ручки крана машиниста с установленным временем выдержки ее в этом положении. При этом в грузовом поезде перед отпуском полезно привести в действие ступенями кран вспомогательного тормоза локомотива и отпустить его после отпуска всех тормозов в составе. Часто при отпуске вспомогательного тормоза локомотива (кран уел. № 254) в тормозных цилиндрах локомотива задерживается давление 0,5—0,7 т. е. не достигается полный отпуск. Причина этого заключается в том, что в процессе отпуска воздух из тормозных цилиндров под давлением поступает в атмосферную камеру в корпусе крана уел. № 254, ограниченную двумя манжетами нижнего поршня. Поскольку верхняя его манжета обращена раструбом кверху и на ее площадь давления нет, то выходящий воздух из тормозных цилиндров своим давлением отжимает манжету и заполняет камеру объемом 0,3 л в нижней части корпуса крана, создавая в ней давление. Это давление передается на нижнюю манжету поршня, последний, перемещаясь вниз, закрывает атмосферное отверстие для выхода воздуха из тормозных цилиндров. Для сброса давления из дополнительной камеры и полного отпуска вспомогательного тормоза необходимо ручку крана уел. № 254 перевести в первое положение с нажатием на упор, который откроет клапан и воздух из камеры выйдет в атмосферу. Нагрузка на нижний поршень сверху снимется, и он под давлением воздуха снизу из тормозных цилиндров переместится вверх и откроет атмосферное отверстие для выхода из тормозных цилиндров задержавшегося воздуха, чем и будет достигнут полный отпуск локомотивного тормоза. [c.118]

Внутри трехкамерного резервуара имеются каналы для сообщения между собой узлов электровоздухораспределителя И полости, которые служат объемами тормозной камеры и каме-ры дополнительной разрядки. [c.32]

Дополнительные резервуары предназначены для увеличения объема отдельных камер тормозных устройств и приборов. К ним относятся рабочие и питательные резервуары различных назначений объемом от 5 до 150 л. [c.63]

В зависимости от формы, объема, расположения дополнительной камеры разделенные камеры (рис. 14,6) подразделяют на предкамеры 1, вихревые камеры 2 и камеры 3, расположенные в днище поршня. [c.39]

В принципе возможен газовый термометр и без вредного объема. Такой термометр был построен в Институте физических проблем АН СССР [13]. Резервуар, содержащий газ (гелий), в этом термометре не соединен непосредственно с манометром. Давление в резервуаре термометра передается на упругую мембрану. Положение этой мембраны фиксируется по емкости конденсатора, который она составляет с изолированным электродом, находящимся в блоке термометра. Регулируя давление в дополнительной камере, находящейся по другую сторону мембраны, таким образом, чтобы мембрана находилась в нулевом положении, можно измерять давление гелия в резервуаре по манометру, присоединенному к камере. Измерительная схема позволяет отмечать прогиб мембраны на 0,001 мм, что соответствует изменению давления на 0,01 мм рт. ст. [c.39]

При пуске на бензине степень сжатия должна быть снижена (до 4,0—4,8), что обычно достигается присоединением на период пуска дополнительного объема к камере сгорания. Кроме того, при этом должна функционировать система электрического зажигания, так как воспламенение может произойти только от посторонней искры. [c.425]

В цилиндрах диаметром 197, 250, 270 и 320 мм в торцовых крышках имеется дополнительная камера постоянного объема, сообщающаяся с полостью цилиндра при помощи отверстия, которое перекрывается конусом штока регулятора производительности. [c.197]

При торможении поездным краном машиниста срабатывает воздухораспределитель локомотива и воздух по каналу 17 поступает в полость 15 под поршнем 16 и одновременно в полость 19 над поршнем 16. Благодаря усилию пружины 20 и одинаковому давлению по обе стороны поршня 16 последний остается в нижнем положении. Из полости 19 воздух через дроссельное отверстие 21 диаметром 0,8 мм проходит в полость 4 между поршнями 3 и 5 и сообщенную с ней дополнительную камеру объемом 0,3 л. Под давлением воздуха в полости 4 60 [c.60]

Для частичного или полного отпуска тормоза локомотива в процессе торможения поезда требуется ручку крана перемещать и удерживать в I отпускном положении, при котором отжимается клапан 13 от его седла. Происходит быстрый выпуск воздуха из полости 19 малого объема по каналу 14 в атмосферу. Наличие дроссельного отверстия 21 замедляет перетекание воздуха из дополнительной камеры в полость 19. Под избыточным давлением со стороны полости 15 поршень 16 перемещается вверх и перекрывает верхнее отверстие 18 канала 17, разобщая полости 15 и 19. Выпуск воздуха из полости 4 и дополнительной камеры происходит через дроссельное отверстие 21. [c.61]

В латунном поршне 9 между дисками сделаны радиальные отверстия. Полость между дисками поршня 9 постоянно сообщена с атмосферой, полость между поршнем S и верхним диском поршня 9 — с дополнительной камерой объемом 0,3 л, размещенной в плите, а полость под нижним диском поршня 9 — с тормозными цилиндрами Т. [c.105]

При торможении поездным краном машиниста срабатывает воздухораспределитель локомотива, а кран вспомогательного тормоза играет в этом случае роль повторителя реле). Воздух поступает от воздухораспределителя В по каналу 17 в полость 15 под поршнем 16 и одновременно в полость 19 над поршнем 16. Благодаря усилию пружины 20 и одинаковому давлению по обе стороны поршня 16 последний остается в нижнем положении. Из полости 19 воздух через калиброванное отверстие 21 диаметром 0,8 мм проходит в полость 4 между поршнями 3 и 5 я сообщенную с ней для увеличения объема полости дополнительную камеру объемом 0,3 л. Под давлением воздуха в полости 4 поршень 5 опускается и открывает клапан 9. Происходит перетекание воздуха из питательной магистрали ГР в тормозные [c.106]

Фарман и М-34 (фиг. 84). Здесь с наружной атмосферой соединяется камера весьма большого объема дополнительным средством уплотнения является лабиринт. [c.504]

В разделенных камерах смесь топлива с воздухом вначале образуется в дополнительных камерах — вихревой (рис. 107,5) или предкамере (рис. 107, е). Объем вихревой камеры достигает 45—55%, а предкамеры — 25—30% всего объема камеры сжатия. Камеры соединены с надпоршневым пространством каналами, сечения которых составляют соответственно 1—2,5 и 0,5—1% сечения цилиндра. Во время сжатия воздух перетекает из надпоршневого пространства в камеру. [c.168]

Средняя часть состоит из корпуса //и поршней 8 9, уплотненных манжетами 10. Поршень 8 имеет направление во втулке 7, а поршень 9 — во втулке 12. В латунном поршне 9 между дисками сделаны радиальные отверстия. Полость между дисками поршня 9 постоянно сообщена с атмосферо , полость между поршнем 8 и верхним диском поршня 9 — с дополнительной камерой объемом 0,3 л, размещенной в плите, а полость под нижним диском поршня 9 — с тормозными ци- [c.113]

Недостатки эжектора — повышенное газодинамическое сопротивление при максимальных расходах ОГ и выбрасывание ОГ через патрубок впуска дополнительного воздуха на режиме холостого хода. Снизить противодавление можно увеличением активного диаметра сопла и объема камеры смешения, а неизбежное при этом снижение производительности эжектора на малых расходах можно компенсировать установкой на всасывающем патрубке эжектора обратного клапана типа пульсара. [c.67]

Детальное изучение аналогичных случаев, особенно надежное в эмульсионных камерах большого объема, в которых укладываются пробеги всех трех я-мезо ов, показало, что во всех случаях начальные участки следов я -мезонов компланарны, суммарный импульс я-мезонов равен нулю и величина энергии Q, освобождающейся при распаде, одна и та же. Это означает, что распад первичной частицы происходит только на три заряженные частицы и никаких дополнительных -нейтральных частиц при распаде не образуется [c.166]

На область работоспособности устройства оказывают влияние исследуемые ниже факторы величины давления подпора первого и второго реле входные давления Hi и измерительной и дополнительной цепей диаметры отверстий входных сопел обеих цепей — и dnj суммарные объемы камер, а также величина зазора s перед торцом измерительного сопла. [c.145]

Автомобильные дизели отличаются большим разнообразием форм камер сгорания. Их можно классифицировать на неразделенные, разделенные и полуразделенные (рис. 24). У неразделенных камер сгорания наибольший КПД дизельного цикла, но с точки зрения уменьшения образования вредных веществ, дымности и шумности целесообразнее применять разделенные камеры. В них сгорание топлива проходит в две стадии. На первой стадии в дополнительную камеру впрыскивается все топливо и его сгорание происходит при < 1. Это ограничивает образование окислов азота, несмотря на высокие температуры. Во второй стадии в основном объеме камеры сгорания смеси происходит при избытке кислорода, но при пониженных по сравнению с неразделенной камерой температурах. [c.47]

В то же время широко распространены гидромуфты с внутренним самоопоражниванием за счет автоматического удаления жидкости из рабочей полости в специальную дополнительную камеру при увеличении скольжения. Чтобы не возникал неустойчивый режим при частичном заполнении, у этих гидромуфт устанавливается порог на турбинном колесе. Применяются две типовые конструкции с симметрично расположенными рабочими колесами и дополнительным объемом за турбинным колесом и с несимметричными рабочими колесами и дополнительным объемом на стороне насосного колеса. [c.247]

Насос 1 соединен через упругую муфту с валом двигателя и с вращающимся кожухом 3. На стороне турбины 2, жестко соединенной с ведомым валом, расположен дополнительный объема, сообщающийся с тором гидромуфты через отверстия 5. Рабочие колеса выполнены с прямыми радиальными лопатками. При внутреннем самоопоражпивании в гидромуфтах этого типа используется разность статического напора между вращающейся дополнительной камерой и рабочей полостью. При работе гидромуфты в пределах скольжения от номинального и до критического, соответствующего предельной перегрузке, круг циркуляции охватывает периферийную часть рабочей полости. При этом масло в дополнительном объеме образует на уровне отверстий 5 тонкое кольцо, прижатое к периферии камеры. [c.238]

Для включения гидромуфты служит черпающая труба 5, которая изогнута против направления вращения слоя жидкости в дополнительной полости. Эта труба закреплена в неподвижной опоре 8 и рукояткой 6 ее можно поворачивать. Вследствие эксцентричного расположения оси поворота трубы и оси вращения муфты глубина погружения входного отверстия трубы во вращающийся слои жидкости при отклонении трубы от радиального положения меняется. Если труба занимает положение, показанное на рис. 106, а, то скоростным напором набегающего потока вся жидкость из дополнительного объема будет возвращена в рабочую полость, так как расход через черпающую трубу превосходит расход через сопло в р1абочей камере. Изменяя наклон черпающей трубы, можно регулировать соотношение между количеством жидкости, находящейся в рабочей и дополнительной камерах. При необходимости охлаждения жидкость по пути из дополнительной камеры в рабочую может быть направлена в охлаждающее устройство, расположенное за пределами гидромуфты. [c.204]

НЯЯ часть состоит из корпуса 11 к поршней 5 и Я уплотнен-[жетами 10. Поршень 8 имеет направляющие во втулке 7, нь 9 — во втулке 12. В латунном поршне 9 между дисками радиальные отверстия, полость между ними постоянно со-с атмосферой. Полость между поршнем 8 и верхним дис-шня 9 сообщена с дополнительной камерой объемом 0,3 л, нной в плите, а полость под нижним диском поршня 9— шыми цилиндрами ГД. Двухседельчатый клапан 13 с одно-1 (выпускного) притерт к хвостовику поршня 9, а с друго- скного) — к седлу втулки 12. Клапан 13 снизу прижат )й 14. [c.55]

Другая особенность при осуществлении форкамерно-факельного зажигания в газовых двигателях — подбор оптимальных геометрических параметров непосредственно форкамеры. Обычно объем форкамеры составляет 2—6% объема основной камеры сгорания. Отношение объема форкамеры Уф к площади канала [с соединяющего форкамеру с основной камерой у существующих газовых двигателей составляет 15—70. Это важнейшее отношение уточняют в каждом случае отдельно. Оно определяет с одной стороны дальнобойность факела, а с другой обеспечение надежной продувки форкамеры. Так увеличение отношения Уф//с ведет к значительному увеличению дальнобойности, и как следствие например в двигателе ЮГДН 207/2x254 на 40—60 С повышается температура втулки на стороне, противоположной форкамере. Меньшие же отношения Уф//с приводят к размытому факелу, плохо поджигающему смесь. Узкое сопло будет дополнительным сопротивлением для поступления обедненной газовоздушной смеси при сжатии в форкамеру, что может вызвать переобогащение смеси б форкамере. Слишком широкое сопло, наоборот может вызвать значительно большее (1,3) обеднение и также перебои в процессе сгорания. [c.119]

Например, при увеличении расхода жидкости и, следовательно, при увеличении Ар будет сжиматься мембранная коробка в плюсовой камере дифманометра (рис. 12.7 для случая использования мембранного дифманометра) и расширяться мембранная коробка в минусовой камере. Это приведет к затеканию жидкости из плюсовой соединительной линии в дифманометр и заполнению верхней части ее горячей жидкостью из трубы. Таким образом, средняя температура жидкости в этой линии повысится, а плотность уменьшится, в то время как в минусовой линии температура жидкости останется неизменной. Это приведет к разности давлений столбов жидкости в соединительных линиях, причем в рассматриваемом случае эта разность направлена навстречу перепаду давлений в сужающем устртйстве, что приведет к занижению показаний расходомера. Поэтому при измерении расхода горячей воды дифманометрамп, у которых при изменении Ар изменяется объем плюсовой камеры (это относится ко всем дифманометрам, однако наибольшее изменение объема плюсовой камеры наблюдается у поплавковых дифманометров, а наименьшее — у дифманометров с силовой компенсацией), в соединительные линии рядом с сужающим устройством включаются уравнительные сосуды 3 (рис. 12.5, в) — вертикальные цилиндры достаточно большого сечения. Большое сечение сосудов позволяет уменьшить изменение высоты столбов жидкости в соединительных линиях, температура которых изменяется, и соответственно минимизировать дополнительную погрешность. При измерении расхода агрессивных сред в соединительных линиях возможно ближе к сужающему устройству устанавливаются разделительные сосуды 5 (включение разделительных сосудов для случая, когда плотность контролируемой жидкости ниже плотности разделительной, показано на рис. 12.5, о). Соединительные линии между разделительным сосудом и дифманометром заполнены разделительной жидкостью, частично этой жидкостью заполнен сам сосуд. Остальная часть сосуда и линии до сужающего устройства заполнены контролируемой средой. Таким образом, поверхность раздела контролируемая среда — разделительная жидкость находится внутри сосуда, причем уровни раздела в обоих сосудах должны быть одинаковыми. [c.126]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Все изложенные выше примеры, анализ доступных литературных данных позволяют сделать вывод о том, что вихревые трубы использовались лишь в условиях отсутствия вторичного центробежного поля сил, накладываемого на основное, создаваемое закручивающим устройством. Поэтому отсутствуют исследования характеристик процесса энергоразделения в вихревых трубах в условиях воздействия на них вторичного поля инерционных сил. Тем не менее, очевидно, что оно определенным образом искажает обычную картину течения в камере энергоразделения вихревых труб. Такое воздействие должно сопровождаться не только изменением характеристик макроструктуры потока, но и характеристик его микроструктуры. На каждый турбулентный микро-или макровихрь в зависимости от его расположения в объеме камеры энергоразделения и собственных размеров действует своя дополнительная сила инерции, зависящая от частоты вращения ротора и радиуса от центра элемента вихря до оси. [c.379]

Х18Н9Т и 1Х18Н10Т) участки 1 и 2 электрополиро-ванные. Конструкцию участков можно рассмотреть на примере участка 1 (рис. 2.2). На входе и выходе-из участка установлены камеры с концентрическими кольцевыми каналами для прохода газа, что снижает тепловые потери и повышает точность определения температуры газа термопарами. На выходе из ЭУ дополнительно установлен смеситель (в виде шайб с несовпадающими отверстиями) с минимальным объемом для сниже-ния погрешности в определении Га (при неравновесном составе газового потока). [c.43]

Материалы статьи сгруппированы по виду входного сигнала. В первом разделе вначале изучается динамика проточной камеры постоянного объема с учетом величины скорости течения газа в ее полости, а затем последовательно принимаются во внимание дополнительные факторы переменность объедга камеры, наличие сил инерции и сопротивлений типа вязкого трения, а также соединение двух упругих камер между собой. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...