Эффективное значение нелинейного коэффициента

Эффективное значение нелинейного коэффициента й 58, 82 Эффективность преобразователей частоты вверх 174 [c.258]

В формулы для вычисления эквивалентных коэффициентов (VI.23) входит частота изменения входной для реле координаты Q. Величина Q приближенно может быть вычислена как частота основного тона колебаний линеаризованной системы — частота выделенной по методу эффективных полюсов и нулей первой (основной) составляюш,ей процесса. Для этого выполняется эквивалентная линеаризация нелинейности для ряда фиксированных значений амплитуды и вычисляется серия значений эквивалентного коэффициента усиления k. Учитывая, что уравнение основной составляющей может иметь первый или второй порядок, по соотношениям (VI.9) вычисляются три последних коэффициента эквивалентного уравнения (VI.10). Порядок уравнения выделяемой первой составляющей процесса определяется по параметру р (см. п. 8). Формула для вычисления параметра pi в данном случае имеет вид [c.233]

Нелинейная зависимость между перепадом давления на диафрагме и расходом приводит к тому, что при изменении расхода степень устойчивости системы регулирования изменяется. Увеличение коэффициента усиления объекта с увеличением расхода [уравнение (10-2)] теоретически может быть скомпенсировано, если эффективное значение коэффициента усиления клапана будет изменяться обратно пропорционально расходу. Практически клапана с такой характеристикой не существует. Если требуется обеспечить качественное регулирование расхода при условии, что его значение может изменяться более чем вдвое, то для получения сигнала, пропорционального расходу, необходимо использовать преобразователь, осуществляющий операцию извлечения корня. Безусловно, указанная нелинейность отсутствует, если в качестве датчика используется магнитный расходомер. [c.347]

Перейдем теперь к неконсервативной части математической модели упругого корпуса. В научно-технической литературе отсутствуют какие-либо экспериментальные или теоретические данные о нелинейных свойствах сил трения в механических конструкциях рассматриваемого типа. Наиболее часто в литературе рассматриваются две нелинейные модели сил трения квадратичная зависимость силы трения от скорости и кулоновская сила трения, при которой ее абсолютная величина не зависит от скорости и направлена в сторону, противоположную движению. Анализ показывает (см., например, работу (7]), что эффективное значение коэффициента трения при колебаниях в первом случае растет, а во втором падает с ростом амплитуды колебаний. Из этого следует, что первый вид нелинейности должен способствовать стабилизации амплитуд, а другой, напротив, появлению жестких режимов возбуждения. [c.136]

Нелинейный характер этой связи отражен на рис. 2.5, где требуемые значения коэффициента эластичности выбраны так, чтобы обеспечить стабильность доли ЭК в валовых капиталовложениях (на уровне 20—21%) при изменении темпов национального дохода в широком диапазоне. Темпы и эффективность экономики, влияя [c.41]

В ряде американских работ приведенные здесь результаты используются для пересчета лабораторно определенных констант — коэффициента пьезопроводности (в линейной теории упругого режима фильтрации), скоростей распространения продольных волн или же проницаемости среды — на условия больших глубин и соответствующих начальных пластовых давлений. В отличие от этого направления в предлагаемой работе исследуются эффективные изменения текущего порового давления при движении жидкости (газа), которые не могут быть учтены простым изменением значений постоянных в линейной теории, а требуют построения нелинейной теории. [c.184]

Kor ui сравниваются достоинства различных материалов, следует помнить, что выход нелинейного процесса смешения частот пропорционален величине Ф1п . Поскольку правило Миллера утверждает, что одним из требований, предъявляемых к материалу с большим значением коэффициента d, является большая величина показателя преломления, то достоинства данного нелинейного материала не могут быть оценены прп помощи одного только коэффициеита d. Поэтому в некоторых случаях приведены значения коэффициента качества нелинейного материала М = d /ii , который вычислен с учетом значения показателя преломления на нужной длине волны. Кроме того, эффективность зависит и от такого фактора, как расходимость пучка. [c.224]

Одним из основных свойств систем с обратной связью является уменьшение мультипликативных, приведенных ко входу измерительного устройства погрешностей (уменьшается ь К К раз). Аддитивные, приведенные ко входу погрешности, изменяясь под влиянием отрицательной обратной связи, могут как уменьшаться, так и увеличиваться в зависимости от знака отклонения дифференциального коэффициента преобразования канала прямой передачи от своего номинального значения. Рассматриваемый метод коррекции оказывается весьма эффективным, если обеспечивается высокая точность звена обратной связи. Ограничение по снижению мультипликативных погрешностей накладывается нестабильностью элементов в цепи обратной связи. Применение систем с обратной связью позволяет стабилизировать координаты некоторых точек измерительных устройств, а также уменьшить нелинейность реальной функции преобразования. Применение указанного метода для повышения точности первичных преобразователей силы или всей измерительной цепи возможно при создании образцового преобразователя выходного сигнала тензодатчика (или измерительной цепи) в силу. Создание такого преобразователя является достаточно сложной задачей, поэтому рассматриваемый метод реализован только в области измерения малых сил. [c.224]

Аналогичным образом уравнение Бюргерса оказывается полезным для систем высшего порядка, таких, как (3.2)—(3.3), в которых отражаются и нелинейное распространение, и диффузия. Конечно, оно применимо лишь в устойчивой области и для тех частей решения, где доминируют волны низшего порядка. Соответствующие результаты легко находятся и обычно подтверждаются более строгими рассуждениями. В случае системы (3.2)—(3.3) из уравнения (3.6) следует, что эффективный коэффициент диффузии равен V = V — (г о — Со) т, так что именно это значение следует использовать в уравнении (4.1). Действительно, уравнение (3.6) является полностью линеаризованным уравнением Бюргерса для рассматриваемой системы. [c.100]

Очевидно, что сильная и сложная зависимость коэффициента п от давления ведет к нелинейности уравнения (5.1) и требует уточнения понятия эффективного давления если величина п зависит от давления, то эффективное давление р зависит не просто от разности р - прр но и от самих значений р и ру. [c.128]

Измерения нелинейного показателя преломления в кварцевых световодах [25] дают величину около 1,110 ед. СГСЭ или 2,3-10 м В ед. МКС. В более привычных единицах 2 = = 3,2-10 см Вт. Эта величина в кварце по сравнению с другими нелинейными средами по крайней мере на 2 порядка величины меньше. Точно так же и измерения коэффициентов ВКР- и ВРМБ-усилений показывают, что их значения по порядку величины на 2 или более порядка меньше, чем в других обычных нелинейных средах [43]. Несмотря на малые величины нелинейных коэффициентов в кварцевом стекле, нелинейные эффекты могут наблюдаться при относительно низких мощностях. Это возможно благодаря двум важным характеристикам одномодового волоконного световода-малому размеру моды ( - 2-4 мкм) и чрезвычайно низким потерям (< 1 дБ/км). Характерный параметр эффективности нелинейного [c.26]

За счет этой методики удается увеличить коэффициент усиления более чем на порядок, доведя его до значения Г 10 см", вполне достаточного для оптической генерации на этих кристаллах. Другая эффективная методика повьпиения коэффициента усиления состоит в приложении к кристаллу силленита переменного электрического поля с частотой, много большей, чем обратное время релаксации нелинейности [53]. Во-первых, такая методика препятствует формированию крупномасштабной линзы в образце во-вторых, она позволяет быстрее достичь предельного коэффициента усиления, определяемого предельным полем пространственного заряда . [c.54]

Это изменение коэффициента усиления связано также с другими нелинейностями золотников при значениях х, меньших 0,02 или 0,05 мм, даже у золотников высокой точности изготовления. Если предположить, что допустимое изменение коэффициента усиления золотника равно 2 при X = 0,025 мм, то = 0,312, что соответствует Ке = 45 (см. фиг. 5.2). Если предположить, что перепад давлений на каждой щели равен 70 кг1см при использовании в качестве рабочей жидкости стандартного авиационного масла Юнивис Л-43, то оказывается, что наибольшая допустимая кинематическая вязкость равна примерно 0,45 см сек, или ПО сантистокс, что достигается при температуре —23° С. При тех же условиях, если температура снизится до —40° С, что легко может произойти в полете, вязкость возрастает до 466 сантистокс и эффективное значение упадет значительно ниже 0,1 или уйдет за пределы графика, при этом коэффициент усиления уменьшится по крайней мере в 10 раз. [c.205]

Это соотношение, известное как правило Миллера, названо так по имени автора (R. С. Miller), который эмпирическим путем установил, что множитель почти постоянен для широкого класса веществ [60, 117]. Это правило имеет большое значение для поиска новых нелинейных материалов, поскольку из него следует, что материалы с высокими показателями преломления обладают и высокими нелинейными коэффициентами. Следует иметь в виду, однако, что эффективность нелинейных оптических устройств, использующих поляризацию второго порядка, зависит от п не только через х (см. приложение II). [c.53]

Угловое расстояние между сосед ними полосами Мейкера сравнительно невелико и составляет обычно от 5 до 15°. Измеряя этот угол, можно определить величину [п(2ш) —n(w)]. Последнее в свою очередь позволяет рассчитать эффективную длину кристалла, на которой генерируется наблюдаемая вторая гармоника. Экстраполируя затем пиковую мощность ВГ на направление 0 = О и сравнивая результат со значением, полученным для опорного материала, получим относительную величину измеряемого нелинейного коэффициента при этом необходимо сделать соответствующие поправки на разницу в эффективных длинах взаимодействия в опорном и исследуемом образцах. Характерный вид полос Мейкера был приведен на фиг. 3.2. [c.107]

I В настоящее время нет метода измерения нелинейных искажений, который являлся бы исчерпывающи] , т. е. давал полное согласование результатов измерений со слуховым восдрия-тием искажений. Тем не менее существующие методы позво- ляют.с известным приближением оценить качество аппаратуры наиболее распространенными являются метод гармоник, метод взаимной модуляции и метод разностных колебаний. При измерении методом гармоник на вход испытуемого объекта подается синусоидальный сигнал желаемой частоты и амплитуды и на выходе измеряются все гармоники. Мерой искажений является коэффициент гармоник, представляющий собой отношение эффективного значения совокупности высших гармоник к эффективному значению первой гармоники. [c.57]

Прецизионная роторная система (ПРС), составной частью которой является HKG, — типичный и широко распространенный объект ответственного назначения. Его основным элементом является быстровращающийся сбалансированный жесткий ротор, установленный в шарикоподшипниковых опорах и герметизированном корпусе. Качество сборки определяется пространственной изотропией жесткостей с у). Последние при размеш ении объекта в ориентированном вибрационном поле начинают коррелировать с информативными резонансными частотами (ш , <о ) и добротностью ф. Оценка технического состояния реализуется на дихотомическом уровне ( годен—негоден ) по измеренному значению информативной частоты и добротности. Задача в цепом осложняется нелинейностью системы на основном резонансе, зашумленностью и недоступностью для непосредственного измерения (наблюдения) всех компонент вектора фазовых координат. Для решения задачи оценивания уиругодиссинативных связей ПРС достаточно эффективным оказался метод тестовой вибродиагностики, предложенный в [3] и основанный на комбинации методов идентификации и диагностического подхода. В качестве экспериментальной информации используются отклонения от номинальных значений параметров введением в рассмотрение функциональной модели. На этапе обучения составляется математическая модель (ММ), идентифицируется, одновременно предлагается функциональная модель (ФМ). В качестве функциональной модели используется линейный цифровой фильтр с предварительным нелинейным безынерционным коэффициентом (модель Гаммерштейна). Уравнения связи записываются так, что они разрешены непосредственно относительно контролируемых параметров — коэффициентов математической мо- [c.138]

Повышение текучести вызывают следующие явления. Во-первых, вибрационное проскальзывание зерен заполнителей относительно соприкасающихся с ними других зерен приводит к снижению видимого коэффициента трения между зернами при действии сравнительно слабых сил постоянного направления, причем диссипативное сопротивление действию этих сил принимает характер вязкого (точнее, нелинейно вязкого) сопротивления. Чем меньше сила постоянного направления, тем меньше сопротивление проскальзыванию в ее направлении, хотя меньше и скорость необратимого проскальзывания. Поэтому даже очень малые силы могут обеспечить с течением времени заметные сдвижки зерен заполнителей. Во-вторых, вследствие колебаний нормального давления зерен заполнителей на прилегающие к ним другие зерна из-за вибрирования минимальное значение действительной силы трения между зернами становится меньше среднею ее значения, что дает дополнительную возможность малым силам постоянного направления вызывать необратимые сдвижки зерен заполнителей. В-третьих, благодаря вызываемым вибрацией сдвиговым деформациям цементного теста, снижается его структурная вязкость и могут проявиться тиксотролные свойства. В-четвертых, вибрация, вызывающая проскальзывания н соударения твердых частиц бетонной смеси, приводит к освобождению некоторой доли воды, абсорбированной в близком к поверхности частиц слое, в результате происходит обогащение бетонной смеси свободной водой и действительное снижение вязкости жидкой фазы. Последнее способствует удалению избыточной влаги в процессе формования, что ведет к повышению качества готового железобетонного изделия. На повышение текучести жестких бетонных смесей преимущественно влияет снижение видимого коэффициента трения между частицами при наложении вибрации. Чем меньше размеры зерен заполнителей, тем более высокая частота вибрирования необходима для эффективного [c.372]

Интересные результаты были получены в работе [277], в которой в качестве параметра, определяющего скорость роста усталостных трещин, был принят эффективный коэффициент интенсивности напряжений /Сэф. рассчитанный с учетом трехмерности напряженно-деформированного состояния в вершине трещины и эффекта закрытия усталостной трещины. Однако величина /Сэф является параметром линейной механики разрушения и применима только при наличии ограниченной по размерам зоны пластической деформации у вершины трещины, что соответствует второму участку диаграммы роста усталостных трещин. Влияние же размеров образцов на скорость роста усталостных трещин наиболее существенно на первом и третьем участках диаграммы. Третий участок диаграммы соответствует высоким значениям коэффициентов интенсивности напряжений, когда для многих сплавов средней и низкой прочности характерно появление у вершины зон пластических деформаций значительных размеров. Поэтому для описания кинетики роста усталостных трещин в образцах различных размеров в высокоамплитудной области требуется применение параметров нелинейной механики разрушения. При этом необходимо выбрать такой из них, который бы в условиях упругопластического нагружения отображал реальное напряженно-деформированное состояние в вершине трещины. [c.184]

При решении контактной задачи в качестве исходного приближения выбирается решение линейной бесконтактной задачи. Эффективность подобного подхода при решении контактных задач нелинейной теории оболочек продемонстрирована в работах [121,127, 1291. Линейные краевые задачи решаются методом ортогональной прогонки С. К. Годунова. Коэффициенты матрицы [С] и вектора [D] (11.27) получаем численным интегрированием по формулам Ньютона — Котеса четвертого порядка. Уравнения (11.24) — (11.29), дополненные граничными условиями (П. 12) и условиями сопряжения (11.23), полностью определяют НДС осесимметрично нагруженной конструкции из оболочек вращения на п-т приближении итерационного процесса. Если необходимо получить ряд решений при пошаговом изменении нагрузки q, то начальное приближение для находим экстраполяцией по решениям для. ... .. Процесс последовательных приближений заканчивается, когда модуль максимального относительного расхождения компонент yt вектора решения Y для каждой точки ортогона-лизации меньше наперед заданного значения [c.39]

Новая теория эффективна при проектировании и расчете установок, в которых протекают как линейные, так и нелинейные процессы теплопередачи. Эта эффективность является прямым следствием того факта, что в новой теории мы не вводим термического сопротивления, т.е. не придаем значения отношению qjLTy т.е. совершенно не используем коэффициентов теплоотдачи. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...