Торы разрушенные

Торы разрушенные 95, 96 Турбулентность 250, 258 [c.271]

Все перечисленные виды разрушения зависят от напряжений в месте контакта. Поэтому прочность и долговечность фрикционных пар оценивают по контактным напряжениям (см. 8.3). Расчетные контактные напряжения прп начальном качении по линии (тела качения — цилиндры, конусы, торы и ролики G образующими одного радиуса) определяют по формуле [c.219]

Представляет большой интерес выяснение сценариев перехода от периодического режима, отвечающего наличию устойчивого цикла на торе, к режиму непериодических колебаний, которому может соответствовать странный аттрактор. Это важно, в первую очередь, потому, что численное и лабораторное или даже натурное исследование большого количества физических и других задач (течение Куэтта, конвекция в плоском слое жидкости, генерация колебаний и радиотехнических и СВЧ генераторах и т. д.) показывает, что возникновение стохастических колебаний при разрушении двумерного тора, на котором число вращения рационально, — широко распространенное явление. Прежде, чем инвариантный тор разрушится, он должен потерять гладкость, оставаясь еще некоторое время топологическим подмногообразием фазового пространства. Способы потери удобно демонстрировать на примере отображения кольца в себя, которое при начальных значениях параметров имеет гладкую инвариантную кривую. Конкретный вид отображения здесь несуществен, например, оно может быть таким, как в [34], или [c.49]

Rue. 20. Сценарии разрушения двумерного инвариантного тора [c.50]

В этом случае фазовая траектория совершает витки вокруг то одной, то другой половины разрушенного тора, перескакивая с одной стороны на другую случайным на вид образом. [c.62]

Инвариантные двумерные торы, их разрушение и стохастичность. В сб. Методы качественной теории дифференциальных уравнений . Горький, 1983, 3—26 [c.211]

При контактных давлениях, превышающих предел текучести исследуемого материала, периодический характер накопления пластической деформации, связанный с упрочнением и разрушением поверхностного слоя, -сохраняется в широком диапазоне условий трения. Начальная стадия процесса изнашивания связана с образованием микротрещин. По мере роста числа воздействий инден-тора число микротрещин увеличивается, в результате чего отделяются частицы износа. Микротрещины образуются тем быстрее, чем больше контактное давление. Таким образом, установлена общность механизма разрушения при трении в условиях пластического контакта и при объемной малоцикловой усталости. [c.8]

Энергия термоядерных реакций в плазме из ядер дейтерия и трития в основном передается быстрым нейтронам. Для преобразования этой энергии в тепловую плазменное кольцо нужно окружить специальной оболочкой толщиной около метра — бланкетом. В бланкете нейтроны будут замедляться и отдавать энергию теплоносителю. Исследования процессов, протекающих при слиянии тяжелых ядер водорода, ведутся на различных установках. Наибольшие результаты в решении этой проблемы достигнуты на советской установке Токамак. Эту установку можно сравнить с трансформатором, у которого вторичная обмотка выполнена в виде замкнутого (полого) кольца — тора. Заполнение кольцевой камеры дейтерием осуществляется при глубоком вакууме. При пропускании тока по первичной обмотке в камере происходит пробой в газе, газ ионизируется и протекающий по нему ток нагревает его до высокой температуры. Возникающее магнитное поле удерживает плазму от соприкосновения ее со стенками, предохраняя последние от разрушения под воздействием высокой температуры. Для стабилизации плазмы создается дополнительное магнитное поле, образуемое катушками, расположенными вдоль тора. [c.194]

Рассмотренные аппараты, как правило, многоэлектродные, непрерывно действующие, укомплектованные системой обезвоживания и вывода готового продукта, работающие в замкнутом цикле разрушения. Улучшить рассев материала, используя поверхность всего электрода-классификатора, можно в рабочих камерах, в которых материал двигается по всей поверхности заземленного электрода, многократно проходя под высоковольтными электродами. Этого можно достичь, придав рабочей камере бигармонические (схема И) или возвратнопоступательные колебания (схема 10). Заземленный электрод-классификатор в камере (И) выполнен в виде усеченного тора, в котором материал движется по кругу за счет бигармонических колебаний всей камеры. Причем разрушение материала происходит в активных зонах высоковольтных электродов, а рассев осуществляется в промежутках между ними. Такой же эффект достигается в электроимпульсной камере (10), созданной на базе качающегося грохота. [c.194]

В расплавленном-висмуте чистое железо и углеродистые стали стойки до температуры 700° С. Хромистая сталь, легированная до 27% хрома, хромо-никелевые аустенитные стали и ниобий стойки до 500° С. Молибден, тантал, бериллий и графит устойчивы в висмуте до температуры 1000° С, хром — до 750° С. Алюминий и цирконий подвергаются интенсивному разрушению при температурах свыше 300° С. Медь, никель, марганец, свинец и торий не стойки в висмуте [1,63]. С увеличением температуры, растворимость металлов в висмуте возрастает. В интервале температур 271—800° С наиболее растворимы в висмуте цирконий, хром и железо. [c.51]

Указанную расходимость инвариантного интеграла на фронте трещины должен иметь в виду также вычислитель при компьютерном моделировании задач механики разрушения. Полезно знать некоторые достаточные условия, гарантирующие правильность вычисленной величины Г-вычета. На основании следствий А и Б в качестве таких условий можно взять следующие два (а) поверхность интегрирования в Г-вычете представляет собой криволинейный тор малого радиуса с осью вдоль фронта трещины (б) подынтегральное выражение в Г-интеграле имеет порядок 0 1/г) при приближении к фронту трещины. Эти условия были впервые предложены в работе [1]. [c.361]

Аналогичные рассуждения применимы и к трехмерному интегральному тору и приводят к его бифуркациям как целого типов Л +1 и ]У 1. Однако теперь уже с ростом размерности все большую роль могут приобрести изменения на самом торе. Эти изменения уже сами по себе могут вызывать хаотизацию и стохастизацию движений при сохранении тора как устойчивого многообразия. В случае двумерного тора они не могут хаотизи-ровать движения на торе, но могут привести к его разрушению. К таким бифуркациям следует отнести слияние и последующее исчезновение устойчивого и неустойчивого периодических движений на торе (Л +1). Эта бифуркация будет рассмотрена в следующей гл. 6. Следует иметь в виду, что она не всегда ведет к разрушению тора все может ограничиться изменением числа вращения Пуанкаре фазовых траекторий на торе. Разрушение тора могут быть следствием бифуркации отдельных периодических движений на нем типов N-1 и Это Относится прежде всего к случаям, когда испытывающее бифуркацию периодическое движение не покрывает тор достаточно густо. Бифуркация типа может привести к последующему образованию гомоклинической структуры через касание интегральных многообразий 5 и 8 седловых движений, ранее лежавших на торе. [c.123]

Экспериментальное исследование теплообмена между псевдоожиженным слоем и горизонтально расположенным пучком не выявило существенного влияния на величину а щага труб, что согласуется и с данными [123]. Разница между коэффициентами теплообмена слоя и трубных пучков с шагом 39 и 19 мм не превышала 8—12% во всем диапазоне давлений, вплоть до 8,1 МПа. Таким образом, в псевдоожиженном слое крупных частиц под давлением коэффициенты теплообмена между слоем и горизонтальным трубным пучком практически не зависят от шага труб в пучке. Причем интересно отметить, что с уменьшением шага коэффициенты теплообмена несколько увеличиваются. На рисунках точки, соответствующие наиболее тесному пучку (s = 19 мм), систематически располагаются выше. Хотя реальная скорость фильтрации газа при горизонтальном пучке является переменной по высоте аппарата, влияние изменения ее несущественно, как и при вертикальном расположении труб. Проявление его, очевидно, возможно не столько благодаря росту средней скорости газа у теплообменной поверхности, сколько за счет улучшения условий разрушения сводов в кормовой зоне труб, которые обычно наблюдаются в слоях мелких частиц. Кроме того, рост коэффициентов теплообмена с уменьшением шага труб в пучке может вызываться также тор.мозящим действи- [c.124]

Под изломом понимают поверхность, образую1цуюся в результате разрушения металла. Вид излома определяется условиями нагружения, кристаллографическим строением и микроструктурой м -талла (сплава), формируемой технологией его выплавки, обработ и давлением, термической обработки, температурой и средой, в ко-торых работает конструкция. [c.13]

Влияние концентрации напряжений. Наиболее важным фактором, снижающим предел выносливости, является концентрация напряжений, вызванная резким изменением сечения детали. Ко1щентра-торами напряжений на практике являются шпоночные канавки, отверстия в детали, нарезки на поверхности, малые радиусы закруглений в местах резкого изменения размеров сечения и т. п. Концентрация напряжений, как правило, содействует зарождению усталостной трещины, которая, развиваясь, приводит в конце концов к разрушению детали. [c.601]

В аэрированных растворах преобладают необратимые процессы обесцвечивания, в деаэрированных происходят и обратимые [70]. Как видно из данных табл. 1.39, имеется довольно значительный разброс в экспреи-ментальных результатах по определению выхода разл ожения. Исследовано влияние различных добавок, увеличивающих выход разложения, к числу их могут быть отнесены бензоат натрия [66], этанол [66], лактат натрия [66], двуокись тория и платина [89]. С другой стороны, найдены и соединения, снижающие выход обесцвечивания, к ним относятся глицерин [209, 231 ], глюкоза [209, 231 ], хинон [209, 231 ], гидрохинон [209, 231 ], малоновая и фумаровая кислоты [232]. Зависимость разрушения окраски растворов метиленового голубого от вида радиации и мощности дозы отчетливо не выражена. Начальный выход разложения зависит от pH раствора. [c.41]

ЧТО материал обшивки вблизи образовавшихся трешин имеет повышенную склонность к межкристаллитной коррозии, в то время как вдали от зоны разрушения такая склонность не проявлялась. Эти данные указывают на то, что в зоне образования трещин действовали повышенные температуры кратковременно порядка 120—150°С или длительно более низкие. Однако действие повышенных температур не привело к остаточному изменению микроструктуры и механических свойств, что было доказано сравнительными исследованиями материала различных зон обшивки. Наличие в зоне разрушения веерообразно расходящ,их-ся трещ,ин, аналогичных полученным при деформировании вдавливанием, свидетельствует о том, что в этом месте было не.ко-торое отклонение от обвода обшивки ( хлопун ), что вызывало дополнительные колебания. Таким образом, можно считать, что причинами разрушения явилось действие местных повышенных напряжений п температур. [c.158]

Композиционный материал с алюминиевыой матрицей получали из жгутов углеродного волокна Тор-нел-50, пропитанных матрицей методом протяжки через расплав [188]. Жгуты содержали восемь прядей волокна Торнел-50 1100 моноволокон) и в пропитанном виде имели диаметр 1,5 мм. В качестве материала матрицы использовали три алюминиевых сплава А-13 (алюминий -f 3% кремния), 220 (алюминий + 10% магния) и 6061 (алюминий -f 1% магния 0,6% кремния). Содержание волокна в жгутах изменялось от 3,3 до 45 об. %. Максимальную прочность, равную —70 кгс/мм , имели жгуты, пропитанные сплавом А-13, содержащие 21,2 об. % волокон. Эти жгуты укладывали в пресс-форму и прессовали при давлениях 35—83 кгс/см со скоростью деформации 2,5 мм/мин. Температура прессования лежала в пределах между точками ликвидуса и солидуса соответствующих сплавов, ближе к температуре ликвидуса. Прессование при температурах выше точки ликвидуса приводило к деградации и частичному разрушению волокон из-за их активного вазимодействия с матрицей, а также к образованию большого числа усадочных пор. Резкое падение прочности пропитанных жгутов в результате разупрочнения волокон наблюдалось после выдержки их при температуре 680° С. При прессовании при температурах, лежащих ближе к температуре солидуса, наблюдалось сильное разрушение волокон из-за перемещения матрицы и волокон под давлением. Максимальную прочность при растяжении, равную 68,9 кгс/мм , имели образцы с матрицей из сплава 220 с 37,6 об. % волокна, отпрессованные при температуре 650° С. Материал с матрицей из сплава А-13 и 37,1 об.% волокна, отпрессованный при температуре 645° С, имел максимальную прочность при изгибе, равную 87 кгс/мм . Модуль упругости композиционного материала с матрицей из сплава 6061, содержащего 42,5 об. % волокон, отпрессованного при температуре 670° С, достигал 21 100 кгс/мм . [c.113]

При рассмотрении предложенного механизма следует отметить неко-торые спорные положения. Так, авторы /41, 45/ считают, что разрушение основной массы материала, включая зону растрескивания, происходит за счет сжимающих усилий, а растягивающие усилия работают только вблизи границы свободной поверхности. А в работах [c.84]

Форма заземленных электродов должна обеспечивать концентрацию материала в активной зоне разрушения, поэтому наиболее приемлемой формой электрода являются полусфера, усеченный цилиндр или тор. Опыт длительной эксплуатации электродных систем в установках производительностью до 100 кг/ч показал надежность и эффективность предложенных конструкций. Так, при трехлетней эксплуатации установки ДИК-1 в ПГО Запсибгеология не вышел из строя ни один высоковольтный электрод, а у заземленного электрода смена высокоэрозионной вставки осуществлялась раз в месяц. Следует отметить, что опыта длительной эксплуатации установок производительностью 1 т/ч и более недостаточно для прогнозирования надежности электродных систем. [c.179]

Однако применение этого способа расшлаковки вызывает Hef o-торые опасения, связанные с резким охлаждением труб экранои. которое при определенных условиях может привести к разрушению труб вследствие термической усталости. На протяжении шестилетнего опыта расшлаковки водой на электростанции имели место немногочисленные разрушения труб топочных экранов из углеродистой стали в местах сварных соединений. [c.44]

Недавно было сделано предложение изготовить контур реак- тора BWR частично или полностью из низколегированной феррит-ной стали. Если обеспечить высокую чистоту и ограничить скорость теплоносителя, то это может оказаться реальным. Однако очень высокая скорость теплоносителя, превышающая 6 м/с в двухфазной части контура, может привести к появлению кавитационных явлений в узлах или к изменению сечения, а повреждение окисной пленки на ферритной стали может стать причиной катастрофического увеличения скорости коррозии, приводящей к появлению большого количества ее продуктов и даже к разрушению контура. Поэтому необходимы тщательные исследования, особенно для реактора SGHWR, для которого наличие многочисленных труб усложняет проблему по сравнению с относительно простым контуром реактора с кипящей водой. [c.153]

Влияние вакуума на усталостные свойства магния и его сплавов с торием и литием при давлениях от 98 а н/л<2 до 1,33 mkhIm (от 1 ат до 10 мм. рт. ст.) изучено в работе [399]. Разрушающее напряжение на базе 10 циклов возрастало в вакууме на 40—50 /о. При напряжениях, близких к пределу текучести этих материалов, число циклов до разрушения увеличивалось в 3—12 раз. При испытании образцов с силиконовыми и полиамидными покрытиями в воздушной среде наблюдалось примерно такое же возрастание усталостных характеристик, как и для образцов без покрытия в вакууме. [c.437]

Для этого предлагается новый вероятностный подход, согласно ко торому принимается, что деформируемый макрообъем композиционного материала именно в силу его представительности содержит элементы структуры, разрушенные по всем вероятным механизмам, а их объемные доли могут быть рассчитаны на основании вероятностей микроразрушений по совокупности критериев. Излагаемый способ учета стохастических процессов структурного разрушения будет использован в дальнейшем в приложении к композиционным материалам слоистой структуры. [c.154]

Ранее сильной коррозии подвергались смежные с гидрата-тором аппараты вследствие частых перебросов в них контактной кислоты. Для предотвращения такого разрушения оказалось достаточным лишь увеличить высоту гидрататора. [c.33]

На рис. 111.56, а (табл. III.37) представлена муфта Радафлекс фирмы Боленц (ФРГ). Полумуфты 1 и 4 соединяют резино-металлическим упругим элементом 2, состоящим из двух полуколец. Резина имеет форму внутренней части тора и привулканизирована к металлическим пластинам 5, которые винтами 5 крепятся по периферии фланцев полумуфт. Муфта не имеет трущихся частей и отличается простотой монтажа и замены упругого элемента, обладает малой крутильной жесткостью и высокой компенсирующей епособностью. При действии номинального крутящего момента полумуфты поворачиваются на 5,5°, при максимальном крутящем моменте — на 18°. В исполнении, показанном на рис. 111.56, б, ступицы полумуфт снабжены торцовыми кулачками, которые соединяют валы при разрушении резины. [c.114]

Смотреть страницы где упоминается термин Торы разрушенные : [c.235] [c.75] [c.117] [c.291] [c.14] [c.165] [c.166] [c.170] [c.304] [c.146] [c.302] [c.230] [c.46] [c.141] [c.140] [c.7] [c.403] [c.677] [c.700] [c.513] [c.153] [c.443] [c.520] [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...