Параметры Стоке

В случае, когда частицы движутся в пространстве симметрично относительно неподвижного центра, причем скорость каждой такой частицы направлена либо от центра, либо к нему, параметры потока являются функцией только расстояния г от центра (пространственные источник или сток). Таким образом, в уравнении неразрывности в сферических координатах (2.61) производные параметров по углам 0 и 7 равны нулю и уравнение принимает вид 5р/5/ + (1/г2) (д/дг) (рУ г ) = 0. [c.55]

Сущность метода источников заключается в замене обтекаемого тела системой непрерывно распределенных вдоль продольной оси источников и стоков. Закон их распределения должен быть таким, чтобы в результате наложения невозмущенного потока на течение от источников одна из линий тока суммарного потока совпала с образующей тела вращения. В этом случае параметры течения такие, как при обтекании реального тела вращения. [c.499]

Адам И. В. Влияние стока, расположенного за каверной, на ее параметры в случае двумерного обтекания топкого тела в режиме частичной кавитации.— Труды ЦНИИ им. Крылова, 1970, вып. 258, с. 82. [c.240]

Обработка экспериментальных данных свидетельствует о некоторой несостоятельности уравнения (5.21) и необходимости введения в уравнение экспериментальных параметров, таких, как эффективность возникающих под облучением стоков, для более точного описания температурного сдвига 187]. При этом учет температурного сдвига дает возможность воспроизвести не абсолютную, а нормализованную температурную зависимость распухания, поскольку, как правило, с изменением скорости создания дефектов энергии и сорта бомбардирующих частиц наблюдается изменение абсолютной величины радиационного распухания в максимуме (см. табл. 16) [49], что пока не нашло однозначного и удовлетворительного объяснения. Считают, что изменение величины радиационного распухания в максимуме, наблюдаемое на опыте, может быть обусловлено следующими причинами [c.137]

На фиг. 7 приведены полученные по соотношению (21) расчетные графики зависимости динамического коэффициента ц от y при различных значениях параметра р (для случая j = Ас ). Как видно, при р со (т. е. при исчезающем трении) сток энергии полностью закрывается и по своим свойствам система приближается к линейной. В случае Р = О предполагается, что раскрытие стыка не происходит и частота собственных колебаний оказывается равной при [c.230]

В — обобщенный параметр электрического процесса, проводимость условной единицы длины стока с — удельная теплоемкость [c.6]

Пусть дан длинный проводник, по которому течет ток /. При течении тока имеют место утечки (стоки) электричества, произвольно распределенные по длине проводника (рис. 6-2,а). Заменим длинный проводник с распределенными параметрами цепочкой с сосредоточенными параметрами. Распределение утечки (стоки) также заменим соответствующими проводимостями, ко- [c.209]

Пусть дан длинный проводник, по которому течет ток /. При течении тока по проводнику имеют место как утечки, так и приток электричества (рис. 6-3,а). Заменим длинный проводник с распределенными параметрами электрической цепочкой с сосредоточенными параметрами. Распределенные утечки (стоки) и притоки (источники) также заменим соответствующими проводимостями, которые присоединим к узловым точкам (рис. 6-3,6). [c.210]

Имея в виду, что при тождестве обобщенных уравнений теплового и электрического процессов относительным величинам температуры, координаты, времени и тепловыделения (теплопоглощения) будут соответствовать относительные величины напряжения, координаты, времени и источника (стока), из равенства обобщенных параметров находим исходные соотношения для выбора параметров электрической модели [c.283]

Теоретически эта проблема может быть решена на основании непрерывного сравнения интегралов по времени от расходов на притоке и стоке, т. е. на основании измерения расходов питательной воды и пара. Так как при таких измерениях неизбежны ошибки, то необходим дополнительный контроль по какому-либо вспомогательному параметру, который мог бы служить мерой количества вещества в системе аналогично уровню в барабане. [c.240]

Обработка экспериментальных данных подтвердила, что закон теплообмена для начального участка закризисной области описывается уравнением (4.134). Установление зависимости St = / (Re , ...) с учетом уравнения энергии и неразрывности позволяет теоретически рассчитать теплообмен подлине начального участка. В первом приближении использовалось уравнение энергии без стока тепла за счет испарения капель, а их влияние на число St можно учесть в законе теплообмена Уравнение энергии содер-жит две неизвестные величины Re и Ah. Следует отметить, что параметр-зависит от кст- Поэтому необходимо дополнительное условие, позволяющее выразить плотность потока через энтальпию. Выражение для аппроксимировалось следующим образом [c.179]

Нами уже приводились [3, 4] выражения для расчета параметров сетки, с помощью которой можно найти решение для трехмерной задачи в прямоугольных координатах и задачи осевой симметрии в цилиндрических координатах при отсутствии источников (стоков) тепла. Ниже приведены выражения для параметров -сеток, позволяющие решать задачи теплопроводности с источниками (стоками) тепла при заданных граничных условиях I—IV рода. [c.401]

Параметры сетки при заданных граничных условиях 2-го рода или наличии источников (стоков) тепла определяются, как и в работах 16, 7], в результате сравнения конечно-разностного уравнения теплопроводности для элементарного объема с центром в точке О с уравнением закона Кирхгофа для токов в соответствующем узле сетки сопротивлений. [c.412]

Чтобы имела место аналогия при решении в декартовой системе координат с неравными пространственными интервалами нестационарной трехмерной задачи при наличии источников (стоков) тепла, необходимо параметры—величины сопротивлений выбрать следующими [c.412]

Отметим, что аналогичное рещение может быть получено различными путями, например, с помощью источников и стоков, располагаемых вдоль действительной оси или как-нибудь иначе, конечно, с соблюдением условий симметрии течения относительно осей хну. При этом принципиально для увеличения точности необходимо увеличивать число свободных параметров и использовать дополнительные условия совпадения контура получающегося овала с окружностью. [c.62]

Подчеркнем, что наличие этого параметра и позволяет задавать обе величины скоростей У, и У2 отличие от предыдущего случая, в котором задавалась только скорость Уз. Сток в конце вектора Уз может располагаться на внешней и внутренней сторонах разреза. При внутреннем расположении стока (принятом на рис. 51, а) точка Р1 отрыва нижней струи располагается вблизи передней кромки пластины и граница этой струи имеет перегиб в точке Р, соответствующей [c.134]

Чтобы найти параметр кольца р, определяется угол р, соответствующий концу эквипотенциальной линии в течении от источника и стока в точках 2=1 и 2 = — 1, проходящей через точку 2 = р (рис. 99). Параметр кольца есть, очевидно, однозначная функция [c.257]

Расчетный период ti—разбивается на d дискретных интервалов времени, в обш,ем случае разной длительности. Например, для ГЭС Волжско-Камского и Днепровского каскадов длительность расчетных интервалов берется в летне-осенне-зимний меженный период 15— 30 суток, в весенний половодный период 5—10 суток. Чем больше длительность расчетных интервалов (и значит, чем меньше число интервалов), тем меньшей будет трудоемкость решения, но тем большей будет погрешность за счет осреднения внутри расчетных интервалов стоковых и режимных параметров. Очевидно, должна выбираться наибольшая допустимая по точности режимных расчетов длительность расчетных интервалов. Определить такую длительность интервалов лучше всего путем экспериментальных расчетов оптимальных режимов по составленной машинной программе. В общем случае длительность расчетных интервалов может быть тем большей, чем выше регулирующая способность водохранилищ ГЭС и чем меньше изменчивость во времени речного стока и нагрузок энергосистемы. [c.27]

Такие доверительные кубы определены для каждого интервала года. Далее проводились численные эксперименты расчета диспетчерского графика водохранилища ГЭС с помощью машинной программы. Диспетчерские графики строились для разных оценок а, т и а, взятых внутри выявленных доверительных кубов. По диспетчерским графикам производилось регулирование прошлого ряда гидрографов и оценивались результирующие стоимостные показатели. Эксперименты показали, что диспетчерские графики, построенные для разных оценок параметров а, т и а, между собой различаются незначительно по результирующим стоимостным показателям. Это означает, что даже существенные погрешности в вероятностных характеристиках речного стока дают незначительные погрешности в диспетчерских графиках водохранилищ ГЭС. [c.94]

Б л о X и н о в Е. Г., Оценка параметров случайных колебаний речного стока методом наибольшего правдоподобия. Труды Гидропроекта, сб. 12, 1964. [c.129]

При сварке под флюсом перемешивание ванны также может быть усилено увеличением силы тока, напряжения или скорости сварки. Однако рост этих параметров приводит к неблагоприятному изменению схемы кристаллизации (увеличению угла срастания кристаллитов), что увеличивает риск образования горячих трещин. Скорость сварки, как правило, не должна превышать 25 м/ч. Интенсивному электромагнитному перемешиванию ванны препятствует наличие шунтирования магнитного поля перлитной сталью, а также нарушение шлаковой защиты. В этом процессе весьма эффективен ввод внутренних стоков тепла в виде охлаждающей присадки (рис. 10.И), также снижающей температуру ванны. [c.394]

Процесс малоциклового усталостщ)го разрушения ОЦК металлов может быть подразделен на три этапа множественное зарождение микротрещин на самых ранних стадиях циклического упругопластического деформирования, стабильное подрастание микротрещин за счет эмиссии и стока дислокаций в их вершины и, наконец, нестабильное развитие микротрещин до ближайших эффективных барьеров, которыми могут являться микронапряжения или границы деформационной субструктуры. Исходя из указанной схематизации усталостного разрушения ясно, что долговечность до зарождения макроразрушения определяется двумя параметрами НДС неупругой деформацией (точнее, размахом неупругой деформации в цикле) и максимальными напряжениями в цикле. Первый параметр определяет скорость стабильного роста микротрещины, а второй — ее критическую длину. [c.148]

На всех этапах роста трещины в рассматриваемом лонжероне в его изломе доминировали П-уча-сток и строчечность, являющиеся типичными параметрами рельефа для области низких скоростей роста усталостных трещин (менее 10 м/цикл). В непосредственной близости к границе излома у очага разрушения были выявлены усталостные мезолинии с шагом около 0,5 мкм. Формирование мезолиний отвечает закономерности повреждения материала при распространении усталостной трещины в лонжероне за цикл запуска и остановки двигателя или за цикл земля-воздух-земля (ЗВЗ), как это было показано выше. Продвижение трещины за один цикл ЗВЗ происходит между двумя соседними мезолиниями. В связи с этим наблюдаемое продвижение трещины за полет на 0,5 мкм указывает на очень низкую скорость роста трещины, отвечающую оценке в виде отнесения одного акта продвижения трещины за один оборот винта вертолета. При средней продолжительности [c.646]

Хьюз и Резерфорд [38], а также Резерфорд [70], исследуя характеристики микродеформации для оценки параметров пластической деформации при растяжении системы медь—вольфрам, ус-тановцли, что пределы микротекучести и текучести линейно зависят от объемной доли упрочнителя — вольфрамовой проволоки (рис. 15). Кроме того, было показано, что значения предела текучести и сопротивления движению дислокаций увеличиваются с ростом предварительной деформации и качественно согласуются с дислокационной моделью для медной матрицы [38]. Исследование микродеформаций в сочетании с трансмиссионной электронной микроскопией является особенно ценным, поскольку таким способом может быть получена информация о роли поверхности раздела как барьера для движения дислокаций либо как источника или стока дислокаций. [c.247]

При обработке опытных данных по второй стадии реакции для учета неравновесности был использован безразмерный параметр Nh = JhLlpv, который рассматривался как соотношение скорости источника и стока массы каждого компонента и скорости конвективного переноса. Для определяющего (четвертого) компонента [c.61]

В модели Летертра предполагается, что влияние этих параметров должно стать незначительным после того, как плотность возникающих петель достигает насыщения. С этого момента плотность стоков для вновь образующихся точечных дефектов достаточно велика для того, чтобы условия фокусировки и ранее существующие стоки не имели существенного значения. Следует отметить, что влияние температуры облучения и примесных атомов может оказаться все же заметным даже при сравнительно больших дозах облучения, если предположить, что эти параметры могут каким-либо образом влиять на эффективный размер объемов V .a и Увак, поскольку именно от этих величин зависит скорость достижения асимп-готического значения коэффициента роста. [c.207]

Из вышеизложенного видно, что температурное равновесие в пористом теле сильно зависит от коэффициента внутреннего теплообмена av, входящего в параметры а я Ь. Ранее мы относили коэффициент теплообмена к единице поверхности, однако в случае пористых систем мы не можем точно определить всю омываемую поверхность, поэтому принято относить общее количество поглощенного тепла к единице объема пористого тела и разности температур в нем. Рассматривая теплообмен поверхности пор с протекающим через них охладителем как сток тепла мощностью qv, кВт/м , можно записать выражение для коэффициента внутреннего теплообмена, отнесенного к единице объема пористого материала, как av = qvlAT. Так же как и в случае конвективного теплообмена при внещнем обтекании, интенсивность внутреннего теплообмена можно выразить с помощью критериальных соотнощений [c.102]

Определяем ток в стоке /ст, источнике /ист и емкости 1е, учитывая при этом, что эти то ки в общем случае распределены по элементарному о бъему AxAyAz и заменены сосредоточенными параметрами. В результате имеем [c.219]

Зная функцию источника (стока) теплового процесса, легко определяют проектные и эксплуатационные параметры источников (стоков) для электрической R -молеля. Следует иметь в виду, что функция источника имеет не только различные значения для отдельных ячеек электрической модели, но и изменяется во времени. Поскольку функция источника в общем случае определяется через искомую функцию (температуру, напряжение граничных точек), то для повышения точности решения следует пользоваться итерационным способом. [c.337]

М. применяют также и для исследований полей излучения систем движущихся зарядов (или переменных источников и стоков). Малым параметром, позволяющим описывать поле излучения упрощённым образом, служит отношение размеров области Ь, в к-рой движутся заряды, к длине излучаемой волны X (Ь X). Такое поле излучения можно представить как суперпозицию полей М. с переменными во времени мудьтипольными мо-нентами. В этом случае возникают три физически различных семейства М.— магн. М., определяемые по- [c.219]

Темп-ра является количеств, характеристикой теплового равновесия темп-ры тел. находящихся в равновесии друг с другом, равны между собой. На этом основано измерение темп-ры при помощи термометра. В качестве термометра можно взять любое тело, термодинамич. параметры к-рого зависят от темп-ры. Определение температурной шкалы не однозначно и зависит от способа градуировки термометра. Об1пепринятой является Кельвина шкала темп-ры, в соответствии с к-рой темп-ра Т измеряется в градусах Кельвина. При взаимодействии двух тел. имеющих разл. темп-ру, происходит процесс установления равновесия между ними, сопровождающийся теплопередачей. При этом кол-во теплоты, отданное одним телом, равно кол-ву тетиюты, приобретённому другим. На этом основано количеств, измерение переданной теплоты при помощи калориметра, к-рый служит источником или стоком тепла, В качестве калориметра можно использовать любое тело, термодинамич. параметры к-рого зависят от кол-ва переданной ему теплоты, [c.84]

Поскольку все гидроэнергетические расчеты свогши исходными данными имеют гидрологические характеристики, необходимо учесть возможную точность этих первоначальных материалов. Исследование этого вопроса показало, что при обычно располагаемых рядах гидрометрических наблюдений приведенная точность задания стока статистическими параметрами не может превысить две значащие цифры, а обычно ограничивается одной. Это важное обстоятельство должно быть учтено при всех водохозяйственных и гидроэнергетических расчетах, особенно учитывая, что из возможных форм задания гидрологических характеристик представление их распределением повторяемости имеет наибольшее распространение. [c.89]

Профев паропровода производится по участкам сначала прогревается участок от парового коллектора до ГПЗ, а затем — от ГПЗ до стопорного клапана. Для прогрева паропровода паром с постепенно повышающимися параметрами, отвода конденсата, образующегося при подаче пара в холодный паропровод, его снабжают дренажами — трубопроводами малого диаметра, соединяющими главный паропровод с устройствами, в которых поддерживается меньшее давление (в частности, это может быть просто атмосфера). Дренажи ввариваются в самые низкие точки паропровода для свободного стока конденсата, а сам паропровод должен иметь небольшой уклон в сторону дренажа. [c.377]

Для применения написанных выше формул к этой задаче определим в них параметр жо, т.е. положение сечения, где расход расплава равен нулю. Этот параметр найдем из условия, что давление в сечении X = О такое же, что и при ж = Д, т.е. равно нулю. Из выражения (1.19) для р, положив в нем х = О и р = О, получим Хо/Ь = (1 — (3)/2. Величина Хо/Ь равна, очевидно, доле Q расплава, выжимаемого из-под бруса навстречу движению пластины. При Q = О весь выдавливаемый влево расплав возврагцается под брус. При Q > О из-под бруса есть сток расплава влево. Решение с (5 < О соответствует втеканию уже имеюгцегося на пластине расплава под брус. Подставив полученное выражение для хо в формулы для р, иг, получим [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...