Условие жесткости при изгибе при кручении

Подобно тому, как это было сделано ранее, применительно к расчету подкрепляющих пластин, работающих в условиях плоского напряженного состояния, можно совершенно аналогичным образом изложить методику расчета подкрепленных пластин при изгибе. В частности, для пластины, подкрепленной по противоположным краям у = О и у = h ребрами произвольных плоскостей на изгиб и на кручение и загруженной по краю у = h, преобразование по методу начальных функций при переходе с края у = О на край у = h определился прежним соотношением (7), где матрицы Z, и Л и векторы Fq и. Р теперь соответствуют задаче изгиба пластины. Последнее означает, что при переходе от плоского напряженного состояния к случаю изгиба необходимо в соотношениях (5), (6) компоненты вектора основных расчетных величин и индексы в коэффициентах матрицы начальных функций и, V, Y, X соответственно заменить на W, Ф, Л1 и Q. Что касается матриц Ль и Л2, то они останутся прежнего вида за исключением лишь того, что знаки при коэффициентах жесткости с и для принятого правила знаков, рис. 13, следует взять обратными. [c.164]

Усилие составляющее внутреннее 16 Условие жесткости при изгибе 115 -- при кручении 128 [c.255]

Деформация сжатия шатуна, выполненного из сверхпрочной стали и имеющего сечения, пропорционально уменьшенные из условия одинаковой прочности, достигает очень большой величины —4 мм. При изгибе и кручении снижение жесткости еще больше. [c.179]

Вибрация конструкции может влиять как на условия поездки в автомобиле, так и на условия управления им, а также на долговечность самой конструкции. При проектировании можно предусмотреть также жесткости конструкции при изгибе и кручении, которые были бы достаточны для того, чтобы первые собственные частоты находились в диапазоне 20—30 Гц. Вероятность того, что колебания, возбуждаемые системой подвески, будут иметь те же частоты, незначительна. Конечно, если не принять указанных мер, относительные перемещения анкерных креплений подвески могут в большой мере повлиять на управляемость и устойчивость автомобиля. [c.135]

Такая форма потери устойчивости возможна при условиях, приведенных в табл. 25. В таблице обозначено Вх — жесткость при изгибе из плоскости кольца, С — жесткость при кручении (С = GJц) , г — радиус осевой линии кольца. [c.50]

Вопросы теории упругости, пластичности и ползучести представлены анализом современных проблем и методов теории упругости, определением вязко-упруго-пластических напряжений, определением долговечности в условиях ползучести, оптимальным выбором жесткости подкрепленных открытых цилиндрических оболочек при изгибе и кручении, исследованиями термоупругих краевых эффектов, вычислительными методами решения задач строительной механики и др. [c.2]

При изгибе и кручении длинной цилиндрической оболочки открытого профиля перемещения ее точек, определяемые по элементарной теории, обратно пропорциональны жесткостям оболочки. Так, например, для оболочки длиной /, поперечное сечение которой отнесено к главным центральным осям х н у, загруженной по свободному от закрепления концу 2 = 0 поперечной силой (эта сила считается проходящей через центр изгиба поперечного сечения оболочки) при условии, что другой конец оболочки 2 = I закреплен от прогиба и угла поворота (рис. 1), искомый прогиб и г) определится элементарной зависимостью [c.37]

Рассмотрим стержень (рис. 13.18), нагруженный на концах моментами, действующими в вертикальной плоскости. Условия закрепления на концах будем считать допускающими свободный поворот сечения при изгибе как в одной, так и в другой плоскости и в то же время запрещающими поворот при кручении. Жесткость в плоскости заданных внешних моментов предполагаем достаточно большой. Это позволяет считать, что до потери устойчивости стержень сохраняет в основном прямолинейную форму. [c.528]

В ряде случаев элементы конструкций должны быть рассчитаны не только на прочность, но и на жесткость. Расчет на жесткость элемента конструкции, имеющего форму бруса, заключается в определении наибольших угловых и линейных перемещений его поперечных сечений при заданной нагрузке и сопоставлении их с допускаемыми, зависящими от назначения и условий эксплуатации данного элемента. Например, рассчитывая вал на жесткость при кручении, ограничивают углы поворота поперечных сечений вокруг его продольной оси, а при расчете балки на жесткость при изгибе ограничивают величину прогиба. Иными словами, -условие жесткости можно выразить неравенством 8 [б], где 8 — перемещение рассматриваемого сечения, возникающее под заданной нагрузкой, а [8] — величина допускаемых перемещений, назначаемая конструктором. [c.190]

Мы пренебрегаем при этом сопротивлением подкрепляющего уголка кручению и принимаем в расчет его сопротивление изгибу. Через Е1 обозначаем жесткость уголка при изгибе и через Т — сжимающую силу, приходящуюся на площадь поперечного сечения уголка. Условие, написанное нами для края у = Ь, несколько отличается от того, что мы имели раньше [см. формулу (212) 51], так как здесь нами принято во внимание влияние продольной сжимающей силы Т на изгиб подкрепляющего уголка. [c.450]

Корпусные детали, работающие на изгиб и кручение, целесообразно выполнять тонкостенными с толщиной стенок, обычно определяемой по технологическим условиям (условиям хорошего заполнения форм жидким металлом). Детали, работающие на кручение, нужно по возможности выполнять с замкнутыми сечениями, а работающие на изгиб — с максимальным отнесением материала от нейтральной оси. При необходимости изготовления окон для использования внутреннего пространства не следует их совмещать по длине ослабление целесообразно компенсировать отбортовками или жесткими крышками. Наиболее эффективным путем экономии материалов при изготовлении машин обычно является уменьшение толщин стенок. Уменьшением толщин стенок в к раз при сохранении постоянной жесткости и подобия контура можно уменьшить массу в Р з. Необходимая жесткость стенок обеспечивается соответствующим оребрением. [c.627]

Какими преимуществами обладают стандартизованные детали (сборочные единицы) при конструировании и выполнении ремонтных работ 7. Что такое стандартизация и унификация деталей и сборочных единиц машин и каково их значение в развитии машиностроения 8. Какие основные требования предъявляются к машинам и их деталям 9. Назовите материалы, получившие наибольшее применение в машиностроении, и укажите общие предпосылки выбора материала для изготовления детали. 10. Какое напряжение называется допускаемым и от чего оно зависит 11. От чего зависит размер предельного напряжения и требуемого (допускаемого) коэффициента запаса прочности 12. Дайте определения цикла напряжений, среднего напряжения цикла, амплитуды напряжения и коэффициента асимметрии цикла напряжений. 13. Какой цикл напряжений называется симметричным, отнулевым, асимметричным 14. Могут ли в детали, работающей под действием постоянной нагрузки, возникнуть переменные напряжения 15. Укажите основные факторы, влияющие на значение допускаемого напряжения и коэффициента запаса прочности. 16. Что следует понимать под табличным и дифференциальным методами выбора допускаемых напряжений 17. Запишите формулу для вычисления допускаемого напряжения при симметричном цикле и статическом нагружении детали. Дайте определения величин, входящих в эти формулы. 18. Запишите формулу для вычисления значения расчетного коэффициента запаса прочности при симметричном цикле напряжений для совместного изгиба и кручения. 19. Укажите основные критерии работоспособности и расчета деталей машин. Дайте определения прочности и жесткости. 20. Сформулируйте условия прочности и жесткости детали. [c.20]

Типичные конструкции натяжных роликов представлены на рис. 11.6 и 11.7. Однорычажные ролики применяют при диаметре малого шкива Di 400 мм, при ширине шкивов В 200 мм и массе груза G 30 кг размеры, рычагов и оси назначают из условия жесткости и проверяют на изгиб, а рычаг ролика (в однорычажной конструкции) — на изгиб и кручение. [c.367]

Корпусные детали типа брусьев (станины некоторых станков, поперечины, ползуны и т. д.), у которых одно измерение больше двух других, рекомендуют рассчитывать на изгиб в двух плоскостях и кручение. Жесткость отдельных элементов при изгибе и кручении определяется из условия равенства перемещения рассматриваемого элемента и бруса постоянного сечения. [c.10]

Задняя обвязка находится в условиях кручения и изгиба в своей плоскости. Максимальные крутящие моменты действуют на наклонные элементы 4 я 5 обвязки. Напряженное состояние задней обвязки в основном определяется касательными напряжениями т=Л1к/1 к от кручения. Напряжениями от изгиба можно пренебречь. Расчетная угловая жесткость платформы составила С= = 20,6 кН-м/°, что достаточно хорошо соответствует экспериментальному значению Сэ=18,4 кН-м/°. Экспериментально угловая жесткость замерялась при нагружении платформы, как показано на рис. 79. Усиление Р через динамометр прикладывалось к переднему борту. При этом создавался крутящий момент Мк=12,9кН-м и платформа закручивалась на угол ф==0,7°. [c.139]

Плоские стыки менее жестки на изгиб, чем на кручение. Жесткость стыка на изгиб с увеличением нагрузки падает, а жесткость на кручение при определенных условиях не зависит от нагрузки. [c.219]

В существующих станках основными деталями для осуществления передачи вращательного движения и крутящего момента служат валы. При работе валы претерпевают сложные деформации — кручение, изгиб, растяжение и сжатие, и поэтому к ним предъявляются особые требования жесткости для сохранения нормальных условий работы механизмов и деталей, передающих движение на вал. В зависимости от назначения и условий работы бывают валы самых различных форм и конструктивных размеров. На фиг. 33 приведены схемы работы валов и их формы. Крутящие моменты и движение вращения передаются на станках главным образом посредством зубчатых колес. [c.51]

В задачнике [38] нередко встречаются расчеты на изгиб балок швеллерного сечения. Хотя мы нынужденпо в отдельных случаях включали эти задачи в список рекомендонанных, но лучше при их решении в аудитории или задании на дом несколько изменять условия — принимать вместо швеллера двутавр или два швеллера, поставленных рядом. Известно, что швеллер, нагруженный в главной плоскости, не являющейся плоскостью симметрии (в плоскости наибольшей жесткости), помимо изгиба испытывает кручение. Во избежание специальных оговорок о пренебрежении влиянием кручения или о конструктивных мерах, исключающих возможность кручения, мы и рекомендовали изменять тип сечения. [c.137]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланацин, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручеиии, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях. [c.19]

Инструмент для сверления отверстий малого диаметра обладает малой жесткостью на изгиб и кручение. В связи с этим даже при сверлении инструментом с внутренним отводом стружки, обладающим большей жесткостью, чем инструмент с наружным отводом стружки, приходится работать с малыми подачами. Так, при сверлении глубоких отверстий диаметром 7—30 мм в заготовках из легированных и конструкционных сталей с отношением //do ЮО рабочие подачи не превышают 0,05—0,06 мм/об. При работе с такими малыми подачами образуется сливная стружка, практически не поддающаяся дроблению по длине, а срезание стружки происходит в неблагоприятных условиях, так как толщина среза равна или меньше радиуса скругления режущего резвия. Образование сливной стружки и сложность ее отвода порождает ряд особенностей, которые необходимо учитывать при разработке процесса сверления отверстий малого диаметра. [c.184]

Мохно показать, что найденный полюс или центц кручения В совпадает с центром изгиба, т.е. центром положения касательных сил в сечении при поперечном изгибе (см. п. 8.1.2). Ось центров изгиба называют осью жесткости. Поперечная на1рузка, пересекающая эту ось, вызывает изгиб без кручения. При найценном центре изгиба В и произвольном начале отсчета М роят эпюру со д. Из третьего условия (8.3.14) получают величину [c.37]

В основу программы положены две методики расчета профилей методика канд. техн. наук С. И. Лашнева и упрощенная методика канд. техн. наук С. А. Лопатина. Первая методика позволяет решать общие задачи по оптимизации профиля, параметров установки изделия и инструментов на строгой математической основе, учитывающей все необходимые и достаточные условия, исключающие интерференцию профилей. При разработке программы в соответствии с этой методикой было учтено требование максимального расширения диапазона использования программы, для чего входные данные предусмотрено задавать в виде массива значений координат текущей точки профиля безотносительно к виду обрабатываемого инструмента. Массив координат точек при этом целесообразно использовать тот же, что и при решении задачи о расчете геометрических характеристик сечений и напряжений с дополнением некоторыми данными. В конечном результате расчеты исходного профиля и профиля инструмента для его обработки представляются частью общей задачи по выбору профиля поперечного сечения инструмента, обладающего оптимальными геометрическими характеристиками (жесткостью на изгиб и кручение, равномерным распределением напряжений на контуре и т. д.) и, кроме того, технологичного в изготовлении (под технологичностью изготовления при. этом понимается возможность обработки профиля без его искажений, вызванных подрезаниями и интерференцией обрабатываемой и обрабатывающей поверхностей). Такой общий подход необходим при разработке конструкций или модернизации инструмента, при его исследовании, при выборе допусков на изготовление и т. д., ибо в конечном счете все расчеты служат одной задаче — обеспечению выпуска высококачественного инструмента, повышению его эффективности. [c.346]

Ведут расчет фланцев. Определяют по (VI 1.6) коэффициент А, по (VI 1.7)— приведенную осевую силу, по (VII.8) — коэффициент р, по (VII.5) определяют напряжения изгиба в сечении 2—2, по (VI 1.9) — напряжения кручения, по (VII. 11) — приведенные напряжения. При расчете тонкостенных валов (б с < O.lSdj), кроме того, находят по (VII.14) коэффициенты к и г), по (VII.13)— изгибающий момент, по (VII.15) — напряжения изгиба в сечении 3—3, по (VII. 16)— изгибающий момент, по (VII. 17)—напряжения изгиба, по (VII. 18)— приведенные напряжения в сечении 2—2. Толщину фланца выбирают в соответствии с условием равнопрочности и достаточной жесткости. [c.200]

При вьшучивании полосы из плоскости ее наибольшей жесткости к энергии изгиба в этой плоскости присоединяется энергия изгиба в плоскости, ей перпендикулярной, и энергия кручения F2. В то же время, благодаря выпучиванию полосы, изгибающий груз 2Р несколько опускается и совершает работу Т. Критическое значение изгибающей силы — это наименьшее из тех ее значений, при которых удовлетворено условие [c.294]

При определении изгнбной жесткости многожильных пружин испо, 1ьзуется общепринятый метод приведения винтовой пружины к прямому эквивалентному брусу в предположении, что при малых прогибах смежные витки пружины не приходят в соприкосновение. Правно.мерность такого приведения прн упомянутом условии апробирована в работе 11]. При анализе работы многожильных пружин кручения было установлено ([4], т. I, с. 833), что прн чистом изгибе их витков, который в основном имеет место в этом случае, жилы троса смещаются одна относительно другой и не стремятся стянуться в один плотный жгут, как у пружин растяжения-сжатия. При чистом изгибе троса жилы соприкасаются лиин [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...