Выпучивание полосы

Когда говорится о боковом выпучивании полосы с узким прямоугольным сечением, то слово узким добавляется не для того, чтобы показать, что в противном случае не будет выпучивания, как может показаться на первый взгляд, а для того, чтобы подчеркнуть, что к моменту потери устойчивости балка в плоскости изгиба почти не искривляется. [c.334]

При бесконечно малом выпучивании полоса испытывает дополнительные деформации. Так же как и в упругом случае, эти деформации состоят из изгиба полосы и скручивания ее. Компонентами напряжения о , " ху можно пренебречь, так как боковые поверхности полосы свободны от напряжений, а толщина полосы мала напряжением также пренебрегаем, поскольку давление волокон друг на друга отсутствует при изгибе и при кручении. [c.280]

Опускание груза 2Р при выпучивании полосы найдем из таких соображений. Выделим у точки В (см. рис. 61, 6) бесконечно малый элемент длиною dz. Если средину полосы будем удерживать неподвижно, а концам дадим возможность перемещаться, то при искривлении выделенного элемента в плоскости хг [c.294]

Для предотвращения выпучивания полосы при сдвиге ее за задний торец, предусмотрен подпружиненный прижим. [c.35]

Решение линейной системы уравнений (6) легко определяется. Выпучивание полосы происходит в одну сторону вдоль оси у, поэтому функция g (т)) должна быть четной и искомое решение имеет вид [c.195]

При бесконечно малом выпучивании полоса испытывает дополнительные деформации. Так же как и в упругом случае, эти деформации состоят из изгиба полосы и скручивания ее. Компонентами напряжения 0 , х у можно пренебречь, так как боковые поверхности полосы свободны от напряжений, а толщина полосы мала напряжением Оу также пренебрегаем, поскольку давление волокон друг на друга отсутствует при изгибе и при кручении. Следовательно, при выпучивании возникают лишь дополнительные напряжения б0 , бт . [c.359]

Основная часть упругой энергии сконцентрирована в узкой полосе вблизи края области выпучивания, где изгиб оболочки сравнительно велик (будем называть ее полосой изгиба и обозначим ее ширину через d). Оценим эту энергию, причем будем предполагать размеры (радиус) области выпучивания г R тогда угол а < 1 (см. рис. 9). При этом г = / sin а Ra, а глубина прогиба Н = 2R (1 — os, а) Ra . Обозначим посредством S смещение точек оболочки в полосе изгиба. Точно так же, как это было сделано выше, находим, что энергия изгиба вдоль меридиана и растяжения вдоль параллели ), отнесенные к 1 см [c.82]

При образовании выпучивания внешние слои шарового сегмента становятся внутренними и соответственно сжимаются, а внутренние — внешними и растягиваются. Относительное растяжение (или сжатие) так что связанная с ним полная энергия в области выпучивания Е h RY hr" . При условии (15,5) она действительно мала по сравнению с энергией в полосе изгиба [c.83]

Аргон [2] проанализировал часто встречающийся механизм разрушения слоистых композитов при сжатии в виде развития областей выпучивания элементов подобно полосам перегиба в металлических кристаллах. Получено выражение для прочности композита [c.199]

Итак, идея на этой стадии проектирования состояла в том, чтобы для висячих и купольных покрытий изготавливать одинаковые сетчатые конструкции. В статическом смысле купола из стальных полос, имеющих малую жесткость из своей плоскости, менее желательны и при пологом очертании могли перекрывать до 22 м. Жесткость против выпучивания элементов сетки в направлении из поверхности вверх обеспечивалась сквозными тавровыми профилями (которые дополнительно создавали неизменяемые треугольные ячейки), однако в направлении к основанию купола жесткость оставалась низкой. Очевидно, Шухов не был доволен этой купольной конструкцией, поэтому она и не была реализована. Однако в данном неосуществленном проекте интересна сама постановка цели, лежащая в его основе, — разработать тип сетчатой конструкции, подходящей для покрытий, работающих [c.30]

В фермах с нисходящими и восходящими раскосами для передачи нагрузок не требовались вертикальные стойки. Однако растянутые вертикальные стержни были нужны, поскольку делили расстояние между узлами нижнего пояса пополам и уменьшали в нем напряжения изгиба. Сжатые стойки, расположенные между узлами верхних поясов двух параллельно установленных ферм, образовывали поперечные рамы и раскрепляли дополнительно верхний пояс от выпучивания из плоскости (рис. 296). Клепаные элементы ферм выполнялись из стальных полос и уголков. Это позволяло подбирать поперечные сечения этих элементов в точном соответствии с действующими в них напряжениями. Сжатые раскосы, расположенные ближе к опорам фермы, имели большее поперечное сечение. В середине пролета фермы поперечное сечение раскосов уменьшалось, в то время как сечения верхнего и нижнего поясов увеличивались путем добавления стальных листов. Благодаря этому принципу подбора сечений — дифференцированно для каждого элемента в соответствии с их функциями и действующими напряжениями — становилась видимой [c.140]

Пластинчатые воздухоподогреватели. При выпучивании нагревательных листов сужаются газовые щели. Для выправления листов применяются стальные полосы толщиной 4—б мм с приваренными к ним распорными трубками или устанавливаются дополнительные стальные листы толщиной 2 мм, которые прижимают клиньями к выпученным листам и выгибают последние в обратную сторону. [c.140]

Верхняя критическая нагрузка соответствует точке бифуркации равновесия при фиксированных значениях внешних сил] в сечениях полосы при выпучивании будут возникать области разгрузки. Нижняя критическая нагрузка — наименьшая нагрузка, при которой возможно выпучивание в условиях продолжающегося нагружения. [c.277]

Тогда в силу соотношений теории пластического течения (14.8) следует учитывать лишь сдвиг характеризующий скручивание полосы. Как при упругом, так и при пластическом изгибе и кручении картина деформирования — одна и та же, поэтому принимаем, что при выпучивании приращения деформаций равны [c.280]

Простота вычислений может быть достигнута при помощи энергетического метода, вполне аналогичного известному методу С. П. Тимошенко. В самом деле, соотношения (66.19) можно рассматривать как соотношения задачи об устойчивости плоской формы изгиба упругой полосы переменного сечения, тогда энергетическое уравнение Тимошенко полностью сохраняет свой вид. Мы получим это уравнение, приравнивая при выпучивании энергию бокового изгиба и кручения работе внешних сил. [c.284]

Нижняя критическая нагрузка. При вычислении нижней критической нагрузки исходим из предположения, что она соответствует выпучиванию при возрастающем изгибающем моменте, так что при выпучивании отсутствует разгрузка в элементах полосы. Но тогда по (66.13) в пластических зонах приращения нормального напряжения 8о = 0, следовательно, жесткость при изгибе относительно оси у определяется упругим ядром. [c.289]

Выпучивание сжатой прямоугольной полосы. Рассмотрим задачу о выпучивании длинной прямоугольной пластины, сжатой [c.294]

Если внутренность конструкции заполнена несжимаемой жидкостью, то при выпучивании на каждую полосу действует поперечная равномерно распределенная реакция p=R. Теперь на основании уравнения (4.6), где справа вместо нуля должна стоять реакция R, с учетом (5.5) и равенства [c.151]

Поскольку правая часть положительна, то при положительности So параметр А, тоже положителен и, следовательно, как это пояснялось в первом параграфе, деформирование неустойчиво при любом So>0. Таким образом, вязкая полоса как при растяжении, так и при гидростатическом давлении не может деформироваться устойчиво, как бы ни были м,алы действующие силы. Естественно, что для (ВЯЗКОЙ полосы задача о боковом выпучивании смысла не имеет. [c.211]

Чикала П. Пластическое выпучивание сжатой полосы. — Механика (сб. переводов), 1952, № 3, 114—116. [c.224]

При исследовании малых прогибов упругих стержней показано, как можно ввести поперечный сдвиг в дифференциальное уравнение равновесия этой теории. Излагается расчет балок на упругом основании и важная для судостроения задача, поставленная И. Г. Бубновым, о расчете перекрестных балок. Рассмотрен продольно-поперечный изгиб балок, приводится точное, а также приближенное, развитое автором, решение в тригонометрических рядах. Дается систематизированное изложение теории выпучивания прямых сплошных стержней, полос, круговых колец, двутавровых балок, устойчивости вала при кручении. Уточняется известная задача Ф. С. Ясинского о расчете на устойчивость пояса открытых мостов. Приводятся точные и приближенные решения этой задачи энергетическим методом, данные самим автором. Особенно ценны результаты, относящиеся к устойчивости плоской формы изгиба полос и двутавровых балок. Теория изгиба, кручения и устойчивости двутавровых балок была разработана автором в 1905—1906 годах и оказалась основополагающим исследованием для последующих разработок в области расчета и общей теории тонкостенных стержней. Автор приводит компактные формулы для расчета критических сил. [c.6]

Кривая 3 соответствует значениям 1о и вх, при которых начальная точка находится в весьма узкой полосе, заключенной между областью, где выпучивания нет, и областью, в которой отрезок устойчивого роста отслоения завершается полным отщеплением наружного слоя. [c.187]

Установленные за дисковыми ножницами промежуточные роликовые проводки обеспечивают подачу полосы без коробления и выпучивания к подающей машине. [c.438]

Согласно выражению (237) при цилиндрическом выпучивании слоистой полосы в направлении сжатия образуется одна полуволна т = 1), и, следовательно, [c.82]

При правке листов с выпучиванием на них валками не нажимают, так как при этом выпучивание может еще более увеличиться. В этом случае под валки подкладывают полосы с таким расчетом, чтобы нажимать ими на места, граничащие с выпуклостями. В результате этого металл под полосами растягивается и утягивает выпуклости. [c.82]

Основные случаи опрокидывания полос (балки вытянутого прямоугольного сечения) и двутавровых балок детально исследованы в работах С. П. Тимошенко [9—10], А. Н. Динника [2], А. П. Коробова [5] и др. Более сложные условия опирания и нагружения рассматривались главным образом приближенными методами в работах ряда авторов. В 1940 г. В. 3. Власов [1], исходя из общих уравнений теории оболочек, исследовал пространственные формы равновесия тонкостенных стержней и, в частности, боковое выпучивание при поперечном изгибе. [c.268]

При = 0,313 и —=10 это отношение равно, например, 18,6, Таким образом, опрокидывание полосы при изгибе происходит, вообще говоря, при значительно больших напряжениях, чем выпучивание от продольного сжатия. [c.921]

Из двух симметричных половин, соединяемых в верхней части профилем 21, диафрагмой 20 и полосой 22, состоит балка, изображенная на рис. 8.8, г. В нижней части ее половины 18 соединены листом 19. Соединение элементов балки осуществляется точечной сваркой. Профиль 21 служит для передачи вертикальной нагрузки на стенки половин 18, а диафрагма 20 предотвращает их выпучивание. [c.212]

Обозначим через х, у, г триэдр осей для произвольного поперечного сечения полосы после выпучивания оси д направлены по главным центральным осям поперечного сечения (рис. 235,в). Обозначим через у угол поворота сечения относительно оси г (угол [c.359]

При вьшучивании полосы из плоскости ее наибольшей жесткости к энергии изгиба в этой плоскости присоединяется энергия изгиба в плоскости, ей перпендикулярной, и энергия кручения F2. В то же время, благодаря выпучиванию полосы, изгибающий груз 2Р несколько опускается и совершает работу Т. Критическое значение изгибающей силы — это наименьшее из тех ее значений, при которых удовлетворено условие [c.294]

Основные положения. Рассмотрим задачу о боковом выпучивании полосы, изгибаемой парами за пределом упругости (рис. 235, а). Концы полосы закреплены шарнирно. Сечение полосы имеет форму вытянутох о прямоугольника (рис. 235, б). Материал полосы следует уравнениям теории пластического течения, причем в пластических зонах у > , заштрихованных на рис. 235, а, выполняется условие текучести Мизеса. При 1з 1< имеется упругое ядро нетрудно видеть (см. 24), что [c.358]

Верхняя критическая нагрузка. Рассмотрим простейший случай — изгиб прямой полосы парами. Тогда V =Vy = Q, и из первого уравнения (66.1) вытекает, что с точностью до малых высшего порядка onst. По предположению, выпучивание происходит при одном и том же значении изгибающего момента, следовательно, — т. е. имеется уравнение [c.281]

Металлографические исследования показали, что в области темцератур 700—800 К активную роль, играют также границы исходных зерен. Наблюдается их интенсивная миграция, вследствие чего уже на этапе упрочения размер зерен сильно увеличивается, достигая при деформации 50% примерно 600 мкм. Границы зерен извилистые, зерна вытянуты вдоль направлений, совпадающих с направлениями полос на поверхности. Полосы — результат проскальзывания зерен по границам, при этом некоторые из них выводят на поверхность (выдавливаются из объема), обнажая новые поверхно- сти своих границ. При температурах 700—800 К появляется особенность структуры, отличающая ее. от таковой при более низких температурах образование новых зерен в этих условиях связано с наличием в материале исходных границ. Новые зерна возникают от исходных границ за счет выпучивания последних и построения перетяжек. Внутри объема исходных зерен новые не возникают. При этом границы зерен практически не отличаются от имеющихся по всему объему образца большеугловых субграниц. Часто наблюдаются смешанные стыки границ зерен и субзерен (в том трсле и малоугловых), поэтому они выглядят как разорванные с перетяжками из малоугловых границ. [c.41]

В главе обсуждаются экспериментальные методы оценки меж-слойного разрушения композитов. Кроме классического метода испытания на сдвиг с помощью короткой балки представлен ряд методов, основанных на подходах линейно-упругой механики разрушения методы двойной консольной балки, расслоения кромки при растяжении, изгиба балки с надрезом на конце, растяжения составного образца с одинарной и двойной накладками, растяжения полосы с косоугольным центральным надрезом. Каждый метод обсуждается с позиций сопротивления материалов. Такого рода подход прцемлем ввиду сложной природы композитов. Кроме того, в главе обсуждается взаимосвязь между основными экспериментальными даш1ыми и конструкционными свойствами композитов, в том числе рассматриваются критерий разрушения смешанного типа и параметрический анализ, включающий одномерную модель расслоения при выпучивании для оценки взаимосвязи между характеристиками материала и его конструкционными свойствами. Рассмотрены также соотношения между основными показателями свойств полимерного связующего и поведением материала матрицы in situ в составе композита. [c.193]

Формула (128), как это ясно из изложенного, дает среднее уширение, а не максимальное, на величине которого отражается бочкообразное выпучивание боковых граней полосы при значительных обжатиях. Эта формула применима в тех случаях, когда ширина полосы превосходит величину 2г- (I +- )- [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...