Момент изгибающий удельный

Удельные изгибающие и крутящий моменты и удельные поперечные силы [c.191]

Железобетонный предварительно-напряженный цилиндрический резервуар наполнен жидкостью с удельным весом Y = 10 кН/м (см. рисунок). Определить значение изгибающего момента М, возникающего в кольцевом сеченни у заделки стенок в жесткое днище, а также наибольшее нормальное напряжение о , вызываемое этим моментом. Коэффициент Пуассона материала стенок ц = 0,15. [c.311]

Стальной понтон, имеющий форму прямоугольного параллелепипеда, длиной /=10 м и шириной S=3 м. нагружен сосредоточенной силой Р=20 Т на своей оси в расстоянии а=6 м от носа. Определить осадки Vi и Vi понтона и построить эпюру изгибающих моментов. Момент инерции сечения /=10 м . Удельный вес воды 7=1000 кГ м [c.143]

Расчет удельных нагрузок от приложения центробежной силы, скручивающего и изгибающего момента, а также определение действующих нагрузок при определении коэффициента трения, после замера их с помощью динамометра, проводились с помощью расчетов по специальной методике. [c.291]

Работоспособность кулачков определяется удельными давлениями (напряжениями на контактных поверхностях) и изгибающими напряжениями. Исходя из удельных давлений, передаваемый крутящий момент [c.403]

Выполненные исследования периодичности усилий при работе гребных винтов показывают, что винты с четным числом лопастей г дают в основном пульсацию крутящего момента и продольной силы. При нечетном же z наибольшую неравномерность имеет изгибающий момент, действующий от винта на валопровод в вертикальной плоскости, а крутящий момент примерно вдвое меньше, чем при четных г. Увеличение г (например, с 4 до 6) приводит к уменьшению пульсаций, так как уменьшается удельная нагрузка на каждую из лопастей винта. [c.277]

Если предположить, что радиус основания штампа весьма большой, то допустимо решать задачу в рамках линейной теории пластин. Нели далее предположить, что в некоторой области г го имеется зона плотного прилегания пластины к основанию штампа, то удельные изгибающие моменты в этой зоне будут [c.235]

Аналогично введем удельные изгибающие Afj, 2 и крутящие Mj 2, 21 моменты N [c.14]

Удельные изгибающие и крутящий моменты запишем в виде [c.60]

Характер изменения удельных моментов вдоль образующей (см. рис. 11.24, а) традиционен для всех радиальных шин. Здесь, однако, крутящий момент Я на порядок меньше изгибающих моментов Ml а Мг, что обусловлено высокой слоистостью и значительной толщиной каркаса. Существенным также является то, что каркас шины в большой по протяженности области от экватора до точки с дуговой координатой = 30 см работает в условиях безмоментного напряженного состояния. Это хорошо видно из зависимостей усилий в нитях корда внутреннего tj. и внешнего слоев каркаса, которые приведены на рис. 11.23. [c.273]

Здесь Мх, Му и Нху - соответственно удельные изгибающие и крутящий моменты, и Ny - удельные поперечные силы, Ф(z) и t(z) аналитические функции комплексного переменного z = х + iy. [c.204]

Здесь в первом приближении работой составляющих Л/, и мы пренебрегли. Если бы мы их приняли во внимание, то результаты, выводимые ниже, не изменились бы. В выражении удельной работы упругих сил члены, зависящие от изгибающих моментов, входят с отрицательным знаком это объясняется тем, что за положительное направление вращения для изгибающего момента принимается то, при котором кривизна будет уменьшаться ). Если в формулу (92) подставить значения напряжений из формул (91), то получится [c.360]

Недостатками ленточных тормозов являются изгибающие усилия на вал шкива из-за натяжения концов ленты, неравномерное распределение удельных давлений и износа тормозного материала, зависимость величины тормозного момента от направления вращения шкива в простом ленточном тормозе, большое усилие замыкания в реверсивном тормозе. [c.106]

Направляющие втулки. В случае непосредственной передачи движения от кулачка к клапану (рис. 216) направляющая втулка клапана изгибается моментом М = Р х, вызывающим ее изгиб и смятие. Максимальное удельное давление к (кГ/см ) на втулку будет наибольшим по ее концам. Предполагая, что изменение давлений по длине 1 втулки происходит по линейному закону, величину к определяем из уравнения изгибающего момента (кГ-см) [c.300]

Здесь М , (2 , — изгибающий момент, поперечная сила, нагрузка на еди Ницу длины балки в сечении х 11 , 1 , — напряжение, сила тока в сечении проводника, подводимый в сечении х ток на единицу длины проводника с удельным сопротивлением г. Условия закрепления балки на модели в виде проводника с постоянным линейным сопротивлением воспроизводятся подведением токов и [c.259]

Для промежуточного вала двухступенчатого редуктора требуется а) построить эпюру крутящих моментов б) построить эпюры изгибающих моментов в вертикальной и горизонтальной плоскостях в) определить требуемый диаметр опасного поперечного сечения вала. Для вариантов 1—16 расчет вести по гипотезе наибольших касательных напряжений, а для вариантов 17—32 по гипотезе удельной потенциальной энергии изменения формы. [c.180]

Натягом б называют отрицательную разность диаметров отверстия и вала б = Л — В. После сборки вследствие упругих и пластических деформаций диаметр посадочных поверхностей становится общим и равным й. При этом на поверхностях посадки возникает удельное давление р и соответствующие ему силы трения. Силы трения обеспечивают неподвижность соединения и позволяют воспринимать как крутящие, так и осевые нагрузки. Защемление вала во втулке позволяет, кроме того, нагружать соединение изгибающим моментом. В инженерной практике такое соединение называют прессовым. [c.102]

Как показали многочисленные опыты, при таком значении переднего угла удельные нагрузки на переднюю и заднюю поверхности примерно равны. Это равенство нагрузок создает напряженное состояние, приближающееся к многоосному сжатию металла в области режущей кромки, благодаря чему не возникают неблагоприятные изгибающие моменты, имеющие место при положительных значениях у. При этом следует подчеркнуть, что в [18] рекомендовано затачивать под отрицательным углом только фаску на ширине 1ф = а не всю переднюю поверхность. [c.118]

Момент инерции объема поверхности по лярный пло ской фигуры линии Сила (в частности сила тяжести —вес Удельный вес (объемный вес, насыннощ вес) удельная сил тяжести Импульс силы Момент силы момен пары сил вращ ющий (крутящий ) момент изгибающий момент Импульс момента ср -лы [c.27]

В проектируемых насосах вылет плунжера составляет примерно I = l,2-hl,3d, таким образом, = 0,2рсР вследствие этого изгибающее напряжение в плунжере а = 2р и таким образом не превышает величины 650 кПсм" . Нормальная работа пары плунжер—втулка определяется величиной pv (показатель удельной работы трения), для оценки которой предложена методика расчета, основанная на следующих допущениях 1) изгибающий момент, действующий на плунжер, уравновешивается реактивным моментом в заделке плунжера 2) радиальное усилие вызывает равномерный прижим плунжера ко втулке 3) удельная нагрузка от реактивного момента меняется по длине плунжера по линейному закону 4) в диаметральной плоскости принят синусоидальный закон распределения нагрузки (см. рис. 4). [c.302]

При испытании образцов диаметром 12 и 20 мм с туго насаженными втулками контактное давление втулки на образец создавалось за счет зажатия разрезной втулки в цанговом патроне. На гладкую часть образцов диаметром 40 мм в холодном состоянии напрессовывались сплошные втулки с натягом 0,02—0,04 мм. Контактное давление при этом составляло около 4 кгс/мм. Образцы диаметром 180 мм испытывались с втулкой, срстоящей из двух половин. Учитывая, что через втулку не передавался изгибающий момент, а также усилие затяжки болтов захватов машины, можно считать, что удельное давление на образец составляло во всех случаях примерно 30 кгс/мм . Режимы предварительной [c.154]

В заключение рассмотрим и сравним результаты решения задачи в геометрически линейной и нелинейной постановках. Зависимости удельных моментов и перемещений исходной поверхности каркаса от угловой координаты показаны на рис. 11.5. Как видим, линейная теория оболочек принципиально неверно описывает напряженно-деформированное состояние грузовой диагональной шины. Обратим внимание на величину крутящего момента Я, который в беговой части шины на порядок превьпыает удельные изгибающие моменты Afj и Afj (см. рис. 11. 5, а). Полученный результат представляет скорее теоретический, нежели практический интерес, так как напряженное состояние шины в беговой части является безмо-ментным. [c.243]

Зависимость удельных моментов от дуговой координаты t, изображенная на рис. 11.18, б, традиционна для всех радиальных шин с металлокордным брекером. Здесь, однако, крутящий момент Н по абсолютной величине сравним с изгибающим моментом Л/, и достигает 50 % его максимального значения на экваторе. Большим преимуществом рассматриваемой шины является то, что в беговой части, вплоть до зоны окончания брокера и на боковине, она работает в условиях безмоментного напряженного состояния. Об этом можно судить по рис. 11.18, а, где показано распределение усилий в нитях корда каркаса [c.255]

Результаты решения задачи, полученные путем использования процедуры aNSTIM, представлены на рис. 11.25. При чис ленных расчетах сечение шины, содержащее точку обода с ду ГОБОЙ координатой t = 23 см, полагалось жестко заделанным Характер распределения тангенциальных усилий Ti, Тг (рис 11.25, а) и изгибающих моментов Mi,Mi (рис. 11.25, б) вдоль образующей такой же, как и в грузовых радиальных шинах (см. п. 11.3). Ситуация меняется при анализе закона распределения поперечного удельного усилия Qi (рис. 11.25, а). Характерного для грузовых радиальных шин всплеска в зоне окончания брекера здесь не наблюдается. Аналогичный вывод можно сделать относительно деформаций поперечного сдвига 613. Важно отметить, что Qi и 613 в беговой части шины и на боковине весь- [c.274]

Когда цистерна опирается на задний усиленный шпангоут и передний стыковочный шпангоут, изгибающий момент, действующий в кольце, определяется по формуле = 0,0 byD L, где > — удельный вес перевозимого материала D — диаметр кольцевого сечения цистерны. При вычислении максимального напряжения изгиба от момента обычно принимают, что полоса шириной, равной 30-кратной толщине стенки цистерны, работает совместно со шпангоутом. Это также учитывается при вычислении момента инерции /, в формуле для определения напряжения = Msyjlg. На рис. 3.30 в качестве примера приведена цилиндрическая металлическая цистерна, усиленная шпангоутами, расположенными с шагом L = = 0,534 м. Из уравнений моментов в точках Л и б (см. рис. 3.31) опорные реакции = П кН и Rb = 135,8 кН. [c.95]

Следующий этап состоит в построении кривой плавучести посредством расчета для каждой секции известной формы судна архимедовой силы, т. е. подводного объема, и умножения его на удельный вес воды. Фактическая ватерлиния может быть прямо-или криволинейной, когда подсчитывается изгибающий момент соответственно для спокойной воды или волны. Профиль волны обьгшо принимают трохоидальной формы, а длину волны — равной длине судна. Высоту волны выбирают на основе статистических исследований. Общее эмпирическое значение /г = 1,1 где h ж L — соответственно высота и длина волны. Суммарная плавучесть судна должна равняться полному весу, а линия действия результирующей архимедовой силы должна проходить через его центр тяжести. [c.415]

Указание. Напряжения возникают от силы давления Р воды на плотину и от собственной силы тяжести плотины. Силу Р определить по формуле Р=УдНУ(2соза), где Я —расстояние от поверхности воды до дна 7в —Удельная сила тяжести воды, угол а показан на рисунке, и разложить на вертикальную и горизонтальную составляющие. Силу тяжести плотины определять, разбив плотину на четыре части. Затем найти линию действия всех вертикальных нагрузок и определить изгибающий момент в основании плотины. [c.215]

В технике часто бывают заданы не удельные, а интегральные суммарные величины (масса, количество тепла и т. п.), и в практических вопросах прочности часто задают не напряжения, а нагрузки (например, силу, выдерживаемую деталью без разрушения, допускаемый крутящий или изгибающий момент и т. п.). В простейшем случае при подсчете условных напряжений сечение принимают постоянным, а напряженное состояние однородным, т. е. силу Р просто делят на некоторую постоянную величину Ра, а крутящий или изгибающий момент М — на упругий момент сопротивления Однако на практике в большинстве случаев встречается неоднородное напряженное состояние, при этом, зная допускаемое напряжение и площадь сечения, нельзя непосредственно определить силу. Однако не следует ограничиваться определением среднего (номинального) напряжения, которое возникло бы в гладком (ненадрезанном) образце того же сечения под действием той же нагрузки (силы) при однородном напряженном состоянии, а необходимо применять теоретические и экспериментальные методы анализа деформаций с последующим вычислением максимальных и средних напряжений. Для оценки степени неоднородности распределения напряжений, например, в надрезанных образцах вводят понятие коэффициента концентрации напряжений а,,-, равного отношению максимального к среднему условному напряжению. Чем больше величина а , тем больше отличие максимального напряжения в зоне концентратора, от среднего напряжения, которое возникло бы при приложении той же нагрузки к гладкому ненадрезанному образцу того же сечения, что и в надрезе. [c.41]

Смотреть страницы где упоминается термин Момент изгибающий удельный : [c.244] [c.208] [c.6] [c.30] [c.201] [c.236] [c.245] [c.252] [c.269] [c.269] [c.273] [c.16] [c.215] [c.164] [c.210] [c.545] [c.524] [c.314] [c.165] [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...