Ошибка относительная, определение относительная

Здесь незначительная ошибка в определении относительного прироста приводит к значительной разнице в мощностях агрегатов. [c.177]

Ошибка в определении по машинной диаграмме растяжения значений истинных напряжений, соответствующих заданным значениям степени деформации (или в определении степени деформации, соответствующей данной интенсивности напряженного состояния), может оказаться еще больше. Действительно, вычисление относительного уменьшения площади поперечного сечения, соответствующего любой заданной точке на машинной кривой растяжения, связано само по себе с некоторыми погрешностями, проистекающими как вследствие грубо приближенного метода исключения деформаций испытательной машины и реверсора, так и благодаря неравномерности относительного удлинения образца вдоль расчетной длины (влияние головок). [c.64]

Ошибка в определении относительной износостойкости твердых сплавов, принадлежащих различным группам (ВК и ТК), при произвольно выбранных постоянных скоростях резания получается еще более значительной (рис. 86). [c.142]

Таким образом, как и следовало ожидать, метод относительного соответствия дает лучшие результаты в той области, где относительная ошибка при определении относительных величин оказывается меньше, чем при определении абсолютных. [c.117]

Отрезки временной длины 567 Ошибка относительная, определение по абсолютной 63 [c.776]

Относительная ошибка в определении X составит [c.10]

Рис. П.З. Относительные ошибки в определении коррозионного тока по уравнениям (4), (11), (Па) и (lib) вместо точного уравнения (10) [1Ь]

Пример. Определить необходимый объем испытаний материала с y=0.08 при условии, что предельная относительная ошибка в определении предела выносливости для вероятности Я=0,01 и при доверительной вероятности Р, = 0,9 составит Др = 0,05 по табл. 2 2о,95= 1.64. Из приведенных выще данных для Я=0,01 берем ф(Р)=8. По формуле (7) находим [c.53]

Обозначив абсолютные ошибки е (для относительных ошибок уже выбрано обозначение б), получим окончательное выражение для вычисления предельной относительной ошибки определения твердости [c.62]

Относительная ошибка в определении, дд. составляет 10%- Эта точность может быть достаточна для целого ряда практических задач. [c.74]

Таким образом, ошибка в определении времени сдвига сигнала при сд=2 мкс вследствие неплоскостности соударения составляет 57о. Общая относительная погрешность в определении /сд при 6=200 м/с с учетом погрешности, обусловленной не-плоскостностью соударения, достигает 6,5%. [c.197]

Оценка погрешности, возникающей от такой схематизации, выполненная И. Г. Бубновым, показала, что абсолютная ошибка при определении изгибающих моментов имеет величину порядка га, а сам изгибающий момент — величину порядка г1. Следовательно, относительная погрешность оказывается величиной порядка л // = 1//г, где л —число участков балки. Даже при трех промежуточных опорах, т, е. при л = 4, погрешность получается порядка всего 6%. [c.233]

Максимальная относительная погрешность, подсчитанная по (3-49), существенно зависит от ошибок отнесения. В частности, для разложившегося теплоносителя максимальная ошибка в определении вязкости увеличивается за счет погрешности измерения концентрации ВК продуктов на величину [c.163]

В момент прохождения фронта волны через отверстие распределение динамических напряжений значительно отличается от статического. Динамические растягивающие напряжения всегда меньше статических. После удара общее распределение напряжений весьма усложняется, если не считать растягивающих напряжений на стороне отверстия, противоположной точке нагружения. Эти напряжения нарастают очень медленно. Сопоставление на фиг. 12.31 показывает, что динамические напряжения меньше статических. Направление динамических напряжений в точке, расположенной симметрично относительно центра отверстия, тоже не соответствует направлению напряжений, получаемому в то же время в пластине без отверстия. В этот момент как раз начинает сказываться сильное влияние волны сдвига, и картина напряжений около отверстия начинает очень быстро смещаться. Небольшие отклонения в измерении момента времени могли привести к некоторым ошибкам в определении направления напряжений. То, что величина импульса сдвига зависит от углового положения, можно объяснить некоторым нарушением симметрии в распределении динамических напряжений в последних кадрах. Не исключено также существование некоторых отклонений в величине зарядов взрывчатого вещества. [c.398]

При этом выходной сигнал образцового акселерометра рассматривают как вход системы, а выходной сигнал проверяемого акселерометра — как ее выход. Если принять коэффициент чувствительности образцового акселерометра за единицу, то передаточную функцию можно представить в виде отношения взаимной спектральной плотности входа и выхода к спектральной плотности входа. При этом определяют как амплитуду, так и фазу передаточной функции. Регистрацию относительного расхождения показаний обоих акселерометров по амплитуде и по фазе получают во всем частотном диапазоне калибровки. Следует отметить, что при калибровке акселерометров этим способом важно знать, полностью ли выход системы соответствует ее входу. Известно, что на различных частотах шумы и нелинейные явления могут увеличить выходной сигнал. Это приводит к ошибкам в определении передаточной функции. Качество [c.362]

Именно эти особенности нашли свое отражение в результатах численных расчетов, учитывающих излучение атомов в линиях. Хотя спектральный коэффициент излучения и возрастает при этом весьма существенно, радиационный тепловой поток увеличивается относительно мало. Последнее связано с влиянием самопоглощения, а также радиационного охлаждения, которые проявляются тем сильнее, чем больше толщина сжатого слоя. В некоторых работах [Л. 10-1, 10-6] высказывается мнение, что при инженерных расчетах qn для достаточно толстых слоев излучающего газа допустима стопроцентная ошибка в определении величины коэффициента поглощения вакуумного ультрафиолета, поскольку отклонение <7д при этом не превысит 20%. В настоящее время принято увеличивать в 1,5 раза величину радиационного теплового потока, рассчитанного для сплошного излучения (кривая на рис. 10-4), с тем, чтобы учесть излучение атомов в линиях (соответствующая скорректированная зависимость представлена кривой 5 на рис. 10-4). При численном анализе можно ограничиться введением дополнительной ступеньки в спектральном распределении коэффициента поглощения, учитывающей излучение в линиях атомов в видимой и инфракрасной областях спектра [Л. 10-1]. [c.293]

Зависимости (8-48) — (8-51) позволяют найти ошибки в определении коэффициентов aip уравнения (8-3) в зависимости от относительных ошибок в оценке коэффициентов распределения и коэффициентов облученности , 8 , 8 , 8j , 8 . Применяя затем общую формулу (8-42), [c.240]

Для зон, на которых задано относительные ошибки в определении aip будут равны [c.128]

Здесь ts — температура внутренней поверхности — температура наружной поверхности 9 — разность температур внутренней и наружной поверхностей <7 — удельный тепловой поток X— коэффициент теплопроводности трубки d и de — наружный и внутренний диаметры трубки. Однако расчет величины в по (2) приводит к большой ошибке. Так, в случае греющей трубки с размерами = 5 мм, йв = А мм, при замере диаметров с точностью 0,01 мм, относительная ошибка комплекса, стоящего в скобках правой части выражения (2), оказывается равной 17,5%. Это приводит к ошибке при определении коэффициента теплоотдачи [c.213]

Износы гильз, поршневых колец и вкладышей после 120 ч испытаний двигателя, определенные методом нейтронно-активационного анализа проб картерного масла и измеренные стандартными мерительными инструментами, а также взвешиванием, удовлетворительно совпадают. Относительная ошибка в определении износа вкладышей из сплава A M составляет 8%. Среднее отклонение исчисленного и фактического износов для этого материала составляет всего 4%. Ошибки вычисленных износов сплава Св. Бр. при активации по меди составили максимальная — 8,6, средняя —5% для [c.70]

Метод наименьших квадратов может быть применен к оценке ошибки определения средней температуры газохода в случаях, когда эти температуры имеют отчетливо выраженную пространственную закономерность. Построив кривые изменения температуры по осям газохода, определяют свойственные этим кривым средние значения температуры, дисперсию и стандарт Sx—VD. Дальнейшие операции выполняются так, как это указывалось в 4-6. Так как выборочная дисперсия D, определенная относительно кривой, всегда меньше выборочной дисперсии s , взятой по отношению к средне.му арифметическому значению температуры (см. 4-6), точность ошибки при обработке методом наименьших, квадратов оказывается выше. [c.91]

Так как степень сухости х может быть представлена как функция двух параметров (давления и энтальпии), т. е. x=f i, pi), то согласно уравнению (4-6) -относительная ошибка ее определения равна [c.257]

Сначала рассмотрим приемы определения относительных ошибок протекания кривой х (рис. II.59). После построения точных (штриховые линии) и приближенных (сплошные линии) кривых рассматривались все текущие ошибки, т. е. ошибки для всех моментов на интервале протекания переходного процесса. [c.112]

Таким образом, для того чтобы в последующем можно было полностью оценивать ошибки в определении процессов, необходимо было при составлении графика ошибок оценивать ошибки не только для кривой х , но и для кривых Хх—х х. Однако при этом вычисление относительных ошибок As должно [было осуществляться путем деления абсолютных ошибок на характерные параметры кривой х . [c.114]

Так как нагружение реальных роторов неуравновешенными силами и силами их компенсирующими более симметрично относительно середины пролета, то ошибка в определении максимального прогиба в средней его части будет меньше 3%. [c.304]

Метод замораживания заключается в том, что капли распыливают в такую среду, где они в процессе полета затвердевают. Затем для измерения собранных капель используют методы дисперсионного анализа твердых частиц. В качестве моделирующих веществ чаще всего используют парафин. Так как вязкость парафина в расплавленном состоянии не превышает 6,2—7,3 мм сек, то им можно при исследовании распыливания заменять керосин, а также дизельное топливо и мазуты при условиях их работы с высокой темпе.ратурой подогрева. Многочисленные опыты, проведенные в Грозненском нефтяном институте, показали, что в качестве моделирующего вещества для исследования тяжелых топлив можно успешно применять смесь церезина с полимером изобутилена. Коэффициент поверхностного натяжения этих смесей в зависимости от температуры подогрева изменяется с 25,6 до 27,6 МН/м, что соответствует коэффициенту поверхностного натяжения мазутов при температуре, принятой. прл их сжигании. Относительное содержание полимера изобутилена в смеси оказывает незначительное влияние на величину коэффициента поверхностного натяжения и существенно изменяет вязкость смеси. Подбирая соответствующее содержание компонентов смеси церезина и полиизобутилена и температуру ее подогрева можно моделировать все марки мазутов. Собранные в бачок твердые капли сортируют по размерам с помощью набора сит, на сетках которых остаются капли примерно одного диаметра (рис. 13). Оценка качества распыливания получается на основании обработки большого количества капель (4 10 — 6 10 ), взятых по всей площади сечения факела, что значительно повышает надежность и точность метода. Общая ошибка в определении медианного диаметра капель достигает 16%. Наибольшая часть суммар- [c.34]

Относительная ошибка в определении величины коэффициента теплоотдачи может быть определена по формуле 1Л. 5-5] [c.164]

Относительная ошибка в определении коэффициента температуропроводности определяется, как [c.70]

Относительная ошибка в определении коэффициента теплоотдачи определяется так [c.161]

Таким образом, если частное соотношение величин поверхностного относительного износа, полученное при точении стали IX18H9T резцами ВКб и Т14К8 со скоростью 52 м/мин, распространить на соотношение величин ho.n при скорости резания 185 м/мин, то будет совершена ошибка в определении относительной износостойкости указанных марок твердого сплава в 197 раз. [c.142]

На рис. 6.20, а —в показаны возможные случаи относительного положения конических колес в плоскости, проходящей через оси валов, и соответствующие им пятна контакта на зубе колеса. На совмещение вершин конусов по двум координатным осям, на непересечение осей вращения и на угол между осями валов предусмотрены определенные требования точности (ГОСТ 1758—411), но, как показывает опыт машиностроения, фактическая ошибка относительного положения конических колес обычно значительно превосходит допускаемую. Поэтому совпадение вершин конусов обеспечивают регулированием осевого положения колес при сборке передачи. Стрелками указано направление осевого перемеще1гия колес при регулировании. [c.95]

Вследствие плохой пригонки между холодной и горячей поверхностями и образцом образоиались воздушные зазоры толщиной бп = = 0,1 мм. Вычислить относительную ошибку в определении коэффициента теплопроводности Д , если при обработке результатов изме- [c.10]

Возьмем балку, составленную из двух ничем не скрепленных брусьев, и нагрузим ее изгибающей силой, как показано на рис. 133. Каждый отдельный брус в этом случае будет вести себя, как самостоятельная балка, верхние волокна брусьев будут сжиматься, а нижние — растягиваться. Опыт показывает, что концы такой составной балки принимают прн изгибе ступенчатое расположение, т. е. что отдельные брусья сдвигяются друг относительно друга в продольном направлении. В целой балке ступенчатости концов не получается. Очевидно, в этом случае упругие силы, возникающие в продольных слоях балки, препятствуют этому продольному сдвигу. На рис. 133 показаны стрелками эти касательные усилия. Существованием продольного сдвига, в частности, объясняется появление продольных трещин в балках, материал которых, как, например, дерево, плохо сопротивляется скалыванию вдоль волокон. Убедившись в существовании касательных напряжений при изгибе, перейдем к определению их величины и закона распределения по высоте балки. При этом рассмотрим простейший случай, когда балка имеет прямоугольное сечение. В случае прямоугольного сечения можно предположить, что касательные напряжения в поперечном сечении параллельны поперечной силе Q и что величина их не изменяется по ширине балки, т. е. вдоль нейтральной оси z—z. Такое предположение, как показывают точные исследования, дает весьма небольшую ошибку. [c.231]

Тангенциальные завихрители. Эксперименты, выполненные в работе [ 33], показали, что азимутальная неравномерность профиля суммарной скорости в данном случае определяется числом подводящих каналов (О и интенсивностью закрутки потока. При = 1 и значительной интенсивности закрутки потока нерав-номерйость практически исчезает при х - 0,26 при = 2 этот участок сокращается до 0,15. Для относительно слабой закрутки азимутальная неравномерность сохраняется до х = 2,7 и 1,5 соответственно, В работе [ 63] обнаружено, что при использовании одного тангенциального подвода и начальной степени закрутки <1 х, равной 1,72, симметричное течение имеет место только при л > 5. Несимметричность потока приводит к погрешностям порядка 10% при расчете интегральной степени закрутки подтока. Отклонение угла ввода потока от 90 по отношению к оси канала приводит к значительной трехмерности течения и существенным ошибкам в определении величины [c.37]

Как видно из выражения (3-4), максимально возможная ошибка зависит от погрешности взвешивания и ошибок отнесения (последние три члена). Например, для разложившегося теплоносителя максимальная относительная ошибка в определении плотности увеличится из-за погрешности измерения концентрации ВК иродуктов на величину [c.96]

В реальных машинах с роторным двигателем коэффициент не-равиомерностц в установившемся режиме обычно не превышает 0,2 таким образом, относительная ошибка в определении угловой скорости по первому приближению пе превышает 1%. Большая ошибка может иметь место в том случае, если м 1/(тТм), т. е. если угловая скорость главного вала машины существенно превышает частоту так называемого двигательного резонанса машины, равную 1/(тт ) [c.86]

Б. С. Петуховым С. А. Ковалевым и И. X. Колодце-вым [4.1,, 4.2, 4.8, 4.9] выполнен комплекс исследований теплоотдачи при кипении N2O4 на наружной поверхности вертикальной трубы (из стали Х18Н10Т) диаметром 22 мм. Давление изменялось от 1 до 50 бар, тепловые нагрузки — от 4-10 до 1,75-10 вт/м . Количество примесей (в основном азотной кислоты) составляло 0,4— 0,7 вес.%. Максимальная относительная ошибка в определении коэффициента теплоотдачи не превышала 15%. Следует отметить, что давление в объеме, где находил- [c.99]

Драи — относительная ошибка в определении плотности, пая с несовершенством применяемой аппаратуры d — толщина слоя поглотителя [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...