Сталь Шлифование — Скорости

Вид шлифования, рабочая скорость Класс чисто- ты Конструкционная сталь (углеродистая я легированная) Жаропрочная и нержавеющая Чугун и бронза [c.645]

Рис. 5. Зависимость остаточных напряжений прп шлифовании стали У8 от скорости резания

Окружные скорости ведущего круга для чернового шлифования незакаленных и закаленных сталей принимают в широких пределах — от 7 до 230 м/мин в зависимости от припуска, снимаемого за проход, и диаметра детали. При чистовом шлифовании окружные скорости ведущего круга принимают от 120 до 50 m muh соответственно для деталей диаметром от 10 до 70 мм. Отсюда и продольная подача также изменяется в широких пределах от 4200 до 1750 мм/мин. [c.115]

Плоские поверхности деталей из чугуна, бронзы и стали обрабатывают при скорости движения ленты 15— 20 м/с, а цилиндрические — при скорости 25—30 м/с. Прц шлифовании титана скорость ленты 12—15 м/с, так как при более высоких скоростях ленты быстро изнашиваются. [c.165]

При шлифовании чугуна скорость вращения заготовки в 1,3 раза выше скорости вращения заготовки из незакаленной стали. [c.456]

Обработка холодом шлифованных деталей. При исследовании процесса шлифования поверхностей стальных каленых деталей установлено, что в тонких поверхностных слоях шлифуемых изделий вследствие пластических деформаций и процессов трения, сопутствующих работе абразивного инструмента, образуется большое количество тепла и протекает своеобразный термический процесс, приводящий к изменению фазового и структурного состояния поверхностных слоев. Тонкие поверхностные слои при шлифовании как бы вторично отпускаются с образованием аустенита из мартенсита. Толщина поверхностного слоя и процентное содержание аустенита в нем зависят от технологических свойств обрабатываемой стали, глубины и скорости шлифования. [c.93]

СОЖ подают через специальные сопла, расположенные близко к зоне резания, или через поры круга. Рекомендуемые режимы обработки Ук = 25 -- 60 м/с при шлифовании углеродистых и низколегированных сталей у == 1,525 м/с при шлифовании высоколегированных и закаленных сталей у к == 20 -4- 30 м/с при шлифовании чугунов. Скорость заготовки Уз= (0,015 -Ь 0,03) у продольная подача 5 р — (0,5 — 0,8)Я при черновом шлифовании и 5пр = (0,25 -г 0,5) Н при чистовом шлифовании, где Н — высота круга поперечная подача 5 = 0,1 -Ь 0,8 мм/об. Круги обычно правят алмазными карандашами или алмазами с продольной подачей 2—2,5 м/мин и подачей на глубину резания 0,02— 0,03 мм/дв. ход. [c.244]

При шлифовании отверстий малых диаметров круг должен вращаться с большим числом оборотов, чтобы получить необходимую скорость шлифования, но шпиндель станка для внутреннего шлифования не всегда может дать требуемое число оборотов. Поэтому шлифование отверстий малых диаметров приходится иногда вести при сравнительно небольших скоростях так, например, при диаметре шли вального круга до 8 мм средняя скорость его при шлифовании стали и чугуна составляет всего около 10 м/сек, в то время как обычная скорость 30 м/сек. При чистовом внутреннем шлифовании поперечная подача в зависимости от диаметра отверстия, требуемой точности и класса шероховатости колеблется в пределах 0,003—0,015 леж чем меньше диаметр отверстия и чем выше требуемая точность его, тем меньше должна быть величина подачи. [c.222]

Общие закономерности изменения параметров качества поверхностного слоя от условий обработки в основном сохраняются для всех исследуемых сталей и сплавов независимо от метода шлифования или его разновидностей. Основные параметры режима шлифования можно разделить на две группы увеличивающие пластическую деформацию (поперечная подача на врезание, скорость вращения детали) и способствующие уменьшению ее (скорость вращения круга, число зачистных ходов круга). [c.106]

При скорости скольжения менее 2 м/сек и при больших нагрузках можно применять твёрдую бронзу, в частности, железо-алюминиевую АЖ 9-4 по закалённой стали, а при меньших нагрузках — чугун по стали или чугун по чугуну. Следует иметь в виду, что бронзы с пределом прочности свыше 40 кг/жл 2 при скорости скольжения более 1 м/сек можно применять только в тех случаях, когда закалённый до 45 червяк тщательно шлифован [c.353]

Большая глубина шлифования способствует образованию трещин, поэтому при шлифовании легированных сталей, склонных к образованию трещин, следует работать с малыми глубинами шлифования и с большими скоростями стола. [c.125]

Вид шлифования, оабочая скорость в л/сек Класс чисто- ты обра- ботк Конструкционная сталь (углеродистая и легированная) Жаропрочная и нержавеющая сталь Чугун и бронза [c.646]

Плоские и малопрофилированные поверхности деталей из чугуна, бронзы и стали обрабатывают при скорости движения ленты 15— 20 м1сек, а цилиндрические — при скорости 30—40 мкек. При шлифовании титана наивыгоднейшей скоростью ленты считается 12—15 м/сек, так как при более высоких скоростях ленты быстро изнашиваются, а при шлифовании и полировании легких металлов рекомендуют наиболее высокие скорости (до 40—45 м сек). Шлифование твердого сплава ведется при скорости движения ленты 15—18 м сек. [c.658]

Машинные метчики изготовляются, главным образом, из быстрорежущей стали шлифованными. Точность нарезания машинными метчиками соответствует 1—2 классам, скорость резания при обработке стали равна 6,5—13,5 м/мин, а при обработке чугуна 4,5— 9,0 MjuuH. Крепежную резьбу в сквозных отверстиях машинными метчиками можно нарезать за один проход, а трапецеидальную, прямоугольную и упорную за 3—6 проходов соответственно комплектом из 3—6 метчиков. В качестве охлаждающей жидкости при нарезай,ИИ резьбы в стальных и латунных деталях применяются смеси растительных масел с керосином или скипидаром, сульфо-фрезолом ИЛИ 3—5%-ный раствор эмульсии. При нарезании резьб в чугуне применяется охлаждение керосином или минеральным маслом. Стойкость метчиков с диаметрами от 6 до 25 мм составляет 40—180 М ин. [c.148]

О существенном влиянии подготовки поверхности на скорость коррозионного растрескивания свидетельствуют также данные Ажогина [1]. При исследовании коррозионного растрескивания высокопрочной стали 30 ХГСНА в 20%-ном растворе верной кислоты +30 г/л Na l он установил, что шлифование увеличивает скорость коррозионного растрескивания, а песко- Етруйная и дробеструйная очистка, а также снятие поверхностного слоя металла (23 мк) химическим путем снижают ее. [c.84]

Скоростное шлифование увеличивает производительность шлифовального станка. Причина этого — в возможном увеличении глубины шлифования и подачи детали. Применение высоких скоростей шлифовального круга улучшает и качество шлифованной поверхности. Так, например, проф. Е. Н. Маслов указывает, что при шлифовании закаленных деталей из стали марки 50Г шлифовальным кругом 046СМ1К (режим шлифования окружная скорость детали г = 30 м1мин продольная подача 5=0,ЗЯ= 12 мм1об и поперечная подача =0,01 мм) с увеличением окружной скорости шлифовального круга резко улучшалась чистота поверхности. Улучшение характеризовалось следующими данными [c.129]

Плоские и малопрофилированные поверхности деталей из чугуна, бронзы и стали обрабатывают при скорости ленты 15—20 м/сек, а цилиндрические — при скорости 30 40 м/сек. При шлифовании титана наивыгоднейшей скоростью [c.515]

При обдирке и шлифовке стали и чугуна скорость вращения круга составляет 18—30 ж/сек латуни, меди, бронзы, томпака — 14—18 м1сек цинка, алюминия — 12—14 М/ сек. Наибольшее значение скорости принимают при шлифовании деталей простой формы, наименьшее — при обработке деталей сложной формы. [c.11]

Сравним высокоскоростное шлифование, когда скорость резания повышается за счет скорости шлифовального круга при неизменном отношении скоростей заготовки и круга, с высокоскоростным шлифоточе-нием. Обрабатываемый материал - сталь 40ХГНМ, шлифовальный круг 24А25-Н СМ2 7 К5, охлаждение 1,5 %-й водной эмульсией Тосол-оис . Режим обычного сверхскоростного шлифования по данным ВАЗа [30] [c.155]

Отсутствие поверхностного измененного слоя и низкая шероховатость обработанной поверхности предопределяют область применения этого процесса, например, для шлифования профиля шейки разрывных образцов из высокопрочной стали. Для этой цели используют ЭИ из стали Х18Н9Т, линейная скорость вращения 18 м/с и напряжение 8 В. ЭЗ обрабатывают за три черновых прохода (на глубину 4 мм каждый) при подаче 2 мм/мин (33 мкм/с) и один чистовой (на глубину 0,3 мм) при подаче 25 мм/мин (0,42 мм/с). Шероховатость обработанной поверхности соответствует 8-му классу. [c.278]

Шлифование резьбы метчиков из быстрорежущих сталей целесообразно производить эльборовыми шлифовальными кругами (одно- и многониточными). При однониточном шлифовании используются круги ЛМ2—ЛМ28, TI, Т2 (для резьб с шагом до 0,75 мм), ЛМ40—-Л4, СТЗ—Т1 (для резьб с шагом 0,8—1 мм), Л4—Л6, СТЗ—Т1 (для резьб с шагом более 1 мм). Связка керамическая, 100%-ная концентрация. Режимы обработки v = 35 i-40 м/с, глубина съема 0,4—0,5 мм при предварительном и 0,1—0,15 прн окончательном шлифовании. Окружная скорость метчиков 0,16— [c.762]

Характеристики шлифовальных лент выбираются в зависимости от формы и размеров детали, химического состава и физикомеханических свойств материала, а также исходного состояния обрабатываемой поверхности. В табл. 14 приведены рекомендации по режимам резания и смазочно-охлаждаюп1.им жидкостям при обработке некоторых металлических материалов шлифовальными лентами. Плоские и внутренние поверхности деталей и чугуна, бронзы, стали обрабатываются при скорости движения шлифовальной ленты 20—25 м/с, а цилиндрические — при скорости 30 м/с. Титан рекомендуется шлифовать при скорости шлифования 10—25 м/с, а твердые сплавы — при 15—18 м/с. Шлифовать при скоростях более 30 м/с, как правило, не рекомендуется,, так как при этом возрастают вибрации станка и ленты и качество обработки заметно снижается. Поэтому скорость ленты следует выбирать в зависимости от жесткости используемого станка. [c.122]

Нитроцементация — насыщение поверхностных слоев углеродом и азотом в газовой среде с последующей закалкой — обеспечивает им высокую прочность, износостойкость и сопротивление заеданиям. Нитроцементация обладает достаточно высокой скоростью протекания процесса — порядка 0,1 мм/ч и выше она получает все более широкое распространение. В связи с малыми деформациями она позволяет во многих случаях обойтись без последующего шлифования. При необходимости минимальных деформаций применяется низкотемпературная нитроцементация. Содержание азота в поверхностном слое позволяет применение менее легированных сталей, чем при цементации, а именно 18ХГТ, 25ХГТ. 40Х и др. [c.162]

Значение приведенного коэффициента трения кроме скорости скольжения зависит также от материалов червяка и червячного колеса, шероховатости активных поверхностей, качества смазки. Ориентировочные значения приведенного угла трения ф (для червячных пар сталь — оловянная бронза) в зависимости от скорости скольжения приведены в табл. 8.3 (меньшие значения для шлифованных червяков для колес из безоловян-ных бронз значения увеличивают примерно на 40%). [c.171]

Величина и знак остаточных напряжений после механической обработки зависят от обрабатываемого материала, его структуры, геометрии и состояния режущего инструмента, от эффективности охлаждения, вида и режима обработки. Величина остаточных напряжении может быть значительной (до 1000 МПа и выше) и оказывает существенное влияние на эксплуатационные характеристики деталей машин, их износостойкость и прочность. Выбором метода и режима механической обработки можно получить поверхностный слой с заданной величиной и знаком остаточных напряжений. Так, при точении закаленной стали 35ХГСА резцом с отрицательным передним углом 45° при скорости резания 30 м/мин, глубине резания 0,2-0,3 мм было получено повышение предела выносливости образцов на 40-50% и обнаружены остаточные сжимающие напряжения первого рода, доходящие до 600 МПа [25]. При шлифовании закаленной стали в поверхностном слое были обнаружены остаточные сжимающие напряжения до 600 МПа [26]. В некоторых случаях напряжения первого рода создаются намеренно в целях упрочнения. Например, для повышения усталостной прочности. Такой эффект получают наложением на поверхностный слой больших сжимаюп их напряжений путем обкатки поверхности закаленным роликом или обдувкой струей стальной дроби. Такой прием позволяет создать остаточные напряжения сжатия до 900-1000 МПа на глубине около 0,5 мм [25]. [c.42]

Материалы. Тела качения и кольца изготовляют из высокоуглеродистых хромистых подшипниковых сталей ШХ15, ШХ15СГ и других с термообработкой до твердости 61...66 HR , и последующими шлифованием и полированием. Сепараторы чаще всего штампуют из низкоуглеродистой листовой стали. Для быстроходных подшипников (окружная скорость i)>10...15 м/с) изготовляют массивные сепараторы из бронзы, латуни, текстолита, капрона и т. п. [c.310]

Исследование влияния исходной шероховатости на износостойкость и изменение коэффициента трения проведено на специально разработанной машине трения, работающей по схеме вал — частичный вкладыш . Образцы контртела были изготовлены из стали 45 с твердостью НРС=30—35. Стальные поверхности обрабатывались точением, шлифованием и полированием. Геометрические параметры шероховатости приведены в табл. 35. Испытания проводились при вращении с постоянной скоростью 0,005 м1сек, давления Р=500 кг1см без смазки. В процессе испы- [c.100]

В работе [146] было установлено, что скорость коррозии стали в 3%-ной H2SO4 уменьшается при переходе от грубой механической обработки к более тонкой в следующей последовательности грубая обработка резцом, пескоструйная обработка, обдувка дробью, обкатка роликами, шлифование, полировка бязевыми кругами, электролитическая полировка. Измерение электродных потенциалов в водопроводной воде показало, что более грубой обработке поверхности соответствует более отрицательное значение начального электродного потенциала. В результате соноставления зависимостей высоты микронеровностей и скорости коррозии стали в кислоте от скорости резания при токарной обработке с постоянным шагом витка (при различных Скоростях резания) авторы пришли к выводу о решающем влиянии наклепа поверхностного слоя на скорость коррозии особенно при малых скоростях резания и отсутствии заметного влияния шероховатости ( истинной поверхности). [c.186]

Круги из кубического нитрида бора применяют при шлифовании резьбы по-целому (без предварительного нарезания) при изготовлении метчиков из быстрорежущих сталей Р9Ф5, Р9К5, Р10К5Ф5 и других новых марок. Обычные круги на керамической связке дают прижоги, отличаются низкой кромкостойкостью. По последнему показателю не удовлетворяют и круги на органической связке. При шаге резьбы до 1 мм формообразование резьбы кругами из кубического нитрида бора производится за 1—2 прохода при скорости вращения детали 1 м/мин. При шаге более 1 мм резьба предварительно накатывается или вышлифовывается многониточным кругом, на окончательное шлифование кругом из кубического нитрида бора оставляется припуск от 0,2 до 0,5 мм. [c.92]

Склонность стали к прижогам оценивалась при шлифовании образцов толщиной 10 мм абразивным кругом марки ЭБ60С1К 3fa один проход на плоскошлифовальном станке по следующему режиму скорость резания — 35 м/с продольная подача 0,3 м/мин глубина шли( Ьвания — 0,2 мм. Образцы шлифовались одновременно, опыты повторялись 2—3 раза [691. [c.90]

Соотношение этих двух составляющих к шлифуемости быстрорежущей стали зависит от температуры нагрева шлифуемой поверхности, определяемой режимами шлифования (применяемым абразивом, скорости резания, глубиной шлифования и т. д.). Так, влияние на шлифуемость вторично закаленного слоя проявляется при черновом шлифовании, при котором шлифуемая поверхность нагревается до высокой температуры, обеспечивающей достаточную концентряцию легирующих э емейтов в аустените для закалки. При черновом шлифовании могут возникать температурные условия, при которых влияние вторично закаленного слоя будет преобладать над обрабатываемостью. При чистовом шлифовании, при котором образование вторично закаленного слоя исключается, шлифуемость стали оценивается по обрабатываемости, определяющейся износом инструмента при срезании всех структурных составляющих стали. [c.95]

Образцы были подвергнуты отжигу в соответствующей для каждого металла среде, при которой плёнка окисла на металле не образуется. Осаживание образцов производилось бойками из стали марки ЭХ12 твёрдостью Hij =650 со скоростью 6 мм/сек, при комнатной температуре. Образцы получались отливкой с последующей механической обработкой. Перед осаживанием бойки подвергались шлифованию наждачной бумагой № 00, а образцы — бумагой № 0000. Размеры образцов до осаживания высота — 25 мм, диаметр — 17 мм. Величина осаживания для всех образцов принималась равной 320/q. [c.138]

Аналогичные данные имеются и в отноше-ьии других легко пассивирующихся металлов. Скорость шлифования никеля и нержавеющей высокохромистой стали лишь незначительно изменяется при переходе от одного электролита к другому. Только в растворе сильных окислителей, как, например, KgFe (СК)б, наблюдается некоторое возрастание скорости шлифования. Наблюдаются случаи, когда скорость шлифования металла после введения в абразивную суспензию химически активных веществ значительно снижается. [c.55]

Химико-механический метод рекомендуется применять для шлифования фильер из твёрдых сплавов, преимущественно крупного калибра (от 15 до 20 мм) Шлифование производится на конусных иглах-шлифовальниках, изготовленных из красной меди, бронзы или кислотоупорной стали. Порядок обработки фильеры следующий 1. Иглу-шлифовальник укрепляют в патроне токарного станка. 2. Наносят кистью шлифующую смесь на поверхность шлифовальника и шлифуют отверстие фильеры со скоростью около ЗОО об/мин, надвигая её вручную с небольшим усилием на рабочую конусную часть иглы. Во время шлифования периодически возобновляют смесь на шлифоиальнике, перемещая фильеру периодически в осевом направлении. 3. Время от времени шлифуемую фильеру промывают горячей водой и при помощи куска проволоки с заданным диаметром проверяют размер отверстия. 4. Снимают фаску с выходной стороны конусным шлифовальником с помощью шлифующей смеси и окончательно промывают фильеру. 5. Доводят поверхность глазка с помощью смеси карбида бора с керосином. На доводку остается припуск 0,03—0,04 мм. [c.58]

По сравнению с нормализованной сталью марки Ст.20, принятой за единицу, в условиях гндроабразивного износа (испытание методом чашечного шлифования, скорость движения образца 8 mI sk пульпа — кварцевый песок и вода в объемном соотношении 2 1). В этих условиях износостойкость чугуна значительно превосходит износостойкость высокомарганцевой стали Г13Л, коэффициент относительной износостойкости которой равен 1,6. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...