Изотермическое течение в трубах

В качестве примера применения интегрального метода к расчету внутренних закрученных потоков рассмотрим изотермическое течение в трубе [51]. Интегральные соотношения импульсов (1.49) и (1.50) при Ее = 0 имеют следующий вид [c.173]

ИЗОТЕРМИЧЕСКОЕ ТЕЧЕНИЕ В ТРУБЕ [c.67]

Анализируя это уравнение, приходим к выводу, что случае изотермического течения при значении < 1/к в цилиндрической трубе скорость вдоль потока возрастает (при dl>0 и dM>0), а при значениях > 1/к скорость вдоль потока уменьшается. Следовательно, значение М = 1/к для изотермического течения в трубе является таким же критическим, точнее предельным, как значение М = I для адиабатного течения. Перейти через это значение М, которое для к =1,4 (в частности, для воздуха) равно М пр=0,845, сохраняя изотермическое течение, невозможно, так как малейшее отклонение числа М от предельного значения в сторону увеличения меняет знак приращения dM и возвращает поток вновь к предельному состоянию. [c.126]

Абсолютная температура газа при течении в трубах будет также, вообще говоря, меняться при этом если газопровод имеет хорошую теплоизоляцию, то газ будет расширяться адиабатически (не будет иметь места обмен теплом с окружающей средой) и его температура будет непрерывно понижаться однако в обычных условиях течение газа в трубах близко к изотермическому и очень часто можно полагать его температуру постоянной. [c.285]

При охлаждении жидкости ее температура у стенки ниже, а вязкость выше, чем в ядре потока. Поэтому по сравнению с изотермическим течением (/) в этих условиях скорость движения жидкости у стенки ниже, а в ядре потока выше (2). При нагревании жидкости, наоборот, скорость течения жидкости у стенки выше, а в ядре потока ниже (5). На практике обычно скорость и температура на входе в трубу имеют профили, близкие к равномерным. Для этих условий расчет среднего коэффициента теплоотдачи при ламинарном режиме течения жидкости в трубах при Z/d>10 и Неж>10 может проводиться по формуле [c.80]

Определение гидравлического сопротивления Др щ при изотермическом течении жидкости в трубах см. гл. XVI, а при неизотермическом течении в трубах и поперечном обтекании пучков труб см. стр. 214—222 этой главы. Определение см. гл. XVI, а также [27] и [47]. [c.243]

При Re < Re наблюдается ламинарный режим течения. Для изотермического потока в трубе круглого сечения критическое значение числа Рейнольдса Re = 2300. [c.213]

Таким образом, поскольку динамическая вязкость зависит только от температуры, то для установившегося течения при постоянной температуре Re постоянно вдоль трубы постоянного диаметра. Из уравнений состояния и неразрывности в форме (13-38) и (13-41) определения числа Маха получаем для изотермического течения в круглой трубе [c.313]

Для коэффициента трения при стабилизированном течении изотермической жидкости в трубе из формулы Гагена — Пуазейля следует [c.95]

Рис. 48. Динамическое подобие течений различных изотермических сред в трубах

Закономерности изотермического течения жидкости, на которые опирается последующий анализ процессов теплообмена в случае постоянства физических свойств жидкости, изложены в гл. 5. Здесь даны результаты расчета стационарных и нестационарных течений в трубах [c.3]

Это верно лишь при изотермическом течении в прямых трубах с произвольным, но неизменным вдоль оси трубы поперечным сечением. [c.47]

Гидравлическое сопротивление. Исследование гидравлического сопротивления в гладкой и накатанных трубах проводилось при изотермическом и неизотермическом течениях жидкости. Было установлено, что при течении в трубах с накаткой коэффициент гидравлического сопротивления практически не зависит от шага накатки S/B, относительная глубина накатки /О заметно влияет на гидравлическое сопротивление Влияние числа Re на гидравлическое сопротивление в накатанных трубах идентично его влиянию в гладких трубах. Подобная картина наблюдалась другими авторами [184] при турбулентном режиме течения жидкости. [c.535]

Из формулы (9.73) следует, что при ьи = с, п = при малых скоростях, например при дозвуковом течении в длинной трубе, = 1, т. е. течение на начальном участке трубы при малых Wl является близким к изотермическому. При т с, т. е. при сверхзвуковом течении с очень большой скоростью, п оо, т. е. процесс течения близок к изохорическому (рис. 9.24). [c.327]

Принимая для данного трубопровода относительную шероховатость труб А/й1 одинаковой и учитывая, что при изотермическом течении газа р является постоянной (а следовательно, при данном Re также будет постоянным, несмотря на изменение скорости движения газа и его плотности), коэффициент Дарси X можно считать одинаковым по всей длине газопровода. Тогда, интегрируя уравнение (6.30) в пределах от 0 до / (правую часть) и от Ру до Рз (левую часть), получим [c.107]

При ламинарном изотермическом течении жидкости внутри технически гладкой трубы устанавливается параболический профиль скоростей. При турбулентном потоке распределение скорости по поперечному сечению имеет иной характер. Максимальный градиент скорости относится к ламинарному подслою, а в ядре потока эпюра скоростей имеет пологий характер усеченной параболы (рис. 2.37). [c.182]

Исследование формы и размеров волны при изотермическом течении тонких слоев жидкости на вертикальной трубе, описанное в [Л. 7-1], проводится теневым методом. При разработке измерительной схемы и опыт- [c.336]

Экспериментальное исследование турбулентных характеристик выполнено при изотермическом течении воздуха в непроницаемой трубе диаметром 80 мм и длиной 150 калибров [ 58, 72 ]. Начальная закрутка осуществлялась аксиально-лопаточными завихрителями с центральным телом. Их основные параметры приведены в табл. 1.1. Число Рейнольдса изменялось от 5° 10 до 1,5° 10 . [c.79]

Величина касательного напряжения s при изотермическом течении несжимаемой жидкости остается постоянной по длине трубы. Поэтому уравнение баланса сил (3-22) можно записать также в виде конечных перепадов давления [c.75]

График решений биквадратного уравнения (14) для ряда значений безразмерной плош,ади йк показан на рие. 2. На рисунке видно, что в предельном случае при -fl-j = 1, т. е. при течении по трубе, Мк = Мв- В дальнейшем по мере сокращения к значения Мк быстро сокращаются относительно М . Так, например, при О к = 0,1, что соответствует отношению диаметров входа и камеры d /d — 0,3, предельной величине Мв = 1 соответствует лишь М = 0,1. Это значит, что давление h будет лишь на 2—3% меньше соответствующего параметра торможения (при озк = 0). Отсюда следует важный вывод о том, что скорость в камере надлежит практически учитывать лишь при йц>0,1. При учете местных сопротивлений это требование еще ниже. В других случаях влиянием скорости на давление в камере можно пренебречь, а термодинамический процесс в ней считать близким к изотермическому. [c.79]

Как изменяется объемный расход газа при стационарном изотермическом течении газа в трубе постоянного диаметра [c.197]

Предполагая газ совершенным, а течение изотермическим, найти скорость 2 и расстояние от входа в трубу до того сечения, где давление Рг = 1,07 МПа, Л = 0,016. [c.197]

Ответ правильный. Имеем, что X = X(Re). Число Рейнольдса (Re) при изотермическом течении газа в трубе постоянного диаметра есть величина постоянная. [c.202]

Изотермическое течение ртути в шероховатых стальных трубах диаметром 19 и 32 мм при температурах 400—500°С и числах (1ч-3,5) 10 исследова- [c.41]

Изотермическое течение жидких металлов в трубах [c.55]

Изотермическое течение ртути в шероховатых стальных трубах диаметром 19 и 32 мм при температурах 400—500° С и Re=(l —1,35)-10 исследовалось в работе [4]. Было получено- [c.55]

Стабилизированное течение наступает после слияния пограничных слоев, возникающих в начальном участке трубы, и для изотермических условий характеризуется автомодельным распределением всех параметров по длине трубы. При стабилизированном изотермическом турбулентном течении несжимаемой жидкости распределение скоростей по радиусу трубы достаточно хорошо описывается формулой (1-10-2), Объясняется это тем, что течение в трубе конфузорное со сравнительно малым значением формпара-метра f. Падение давления в трубе определяется формулой [c.170]

В работах [4, 5] было исследовано влияние излучения на теплообмен при течении Куэтта излучающей и поглощающей жидкости, а в [6, 7] рассмотрено течение пробки излучающего и поглощающего газа в канале и полностью термически развитое ламинарное течение между двумя параллельными диффузно излучающими и диффузно отражающими изотермическими бесконечными пластинами. Автор работ [8, 9] исследовал влияние излучения на характеристики ламинарного течения излучающей и поглощающей жидкости с постоянными свойствами при параболическом профиле скорости между двумя параллельными пластинами и в трубе. Течение пробки газа между двумя параллельными пластинами исследовалось в [10] при этом для решения радиационной ча сти задачи было использовано приближение Шустера — Шварцшильда. Исследованию теплообмена на тепловом начальном участке при течении излучающей и поглощающей жидкости в трубе в приближении серого и несерого газа при параболическом профиле скорости посвящены работы [И, 12]. Авторы [13, 14] исследовали теплообмен при турбулентном течении излучающего и поглощающего серого газа в трубе в условиях, когда газ является оптически тонким, а в работе [15] приведены экспериментальные и теоретические результаты по теплообмену при полностью развитом течении несерого излучающего газа в трубе. Задача нахождения распределения температуры на тепловом начальном участке для ламинарного течения в трубе была решена в общем виде методом [c.581]

Оставив Б стороне вопрос об устойчивости ламинарного течения и процессах перехода к турбулентному течению, приведем лишь некоторые данные о критических числах Рейнольдса. Многочисленные экспериментальные исследования показывают, что при изотермическом течении в круглых трубах Некр 2 300. Для труб некруглого сечения Некр, вычисленное по эквивалентному диаметру, имеет примерно такое же значение, как и для круглых труб. Так, для кольцевых труб Кекр= = 2 000 2 800, причем по данным некоторых старых работ Ке,ф зависит от Г1/Г2, возрастая с уменьшением последнего [Л. 12]. Для прямоугольных труб, в том числе для плоских, Кекр—2 000-7-2300. Для труб треугольного сечения, если углы не слишком острые (около 45° и выше), Ре р 2 ООО. [c.65]

Если в (7-39) положить i= io = i = onst, то получим уравнение (5-12) для коэффициента сопротивления при изотермическом течении в плоской трубе. [c.121]

Из этой формулы следует, что при W — с п = k при малых скоростях, например при дозвуковом течении в длинной трубе, и 1, т. е. течение на начальном участке трубы при малых w является близким к изотермическому. При W с,т. е. при сверхзвуковом течении с очень большой скоростью, когда п - оо процесс течения близок к изохорнческому (рис. 4.42) [c.365]

Многие экспериментальные данные по исследованию сопротивления трения при движении газа в трубах и каналах указывают на то, что если физические параметры относить к средней, температуре газа по длине канала, то сопротивления неизотермического течения можно рассчитывать по тем же формулам, что и для изотермического для ламинарного движения — по закону Паузейля [c.462]

Поскольку i 2,3 = о соответствует = 231 то это может быть только при изотерме в ззт = 1. С учетом равенства соз = данным условиям может удовлетворять только = 1, т. е. изотермическое течение газа по трубе. Отсюда становится очевидным, что при движении по штриховой линии на рис. 10 в направлении от Оазт = 1 к 2 3Т = 0 сила i 2 3 будет возрастать. Действительно, налагая на (23) ограничение 0)3 = а>2 и учитывая (180), получаем [c.234]

Эту же задачу можно численно решать и без использования ЭЦВМ. Особенно просто получить решение для критического расхода газа. Однако прежде чем это сделать, покажем, что, в отличие от адиабатического течения газа по трубе, при изотермическом течении так называемая критическая длина трубы не соответствует Mg = 1. Действительно, преобразуя (228) при помощи (229) к виду [c.259]

Ответ неправильный. Учитьшая, что Q = 2м/Р> подумайте над Bohpo oM, что будет происходить с плотностью р при изотермическом течении газа в трубе. [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...