Ликвация межкристаллитная

Ликвация межкристаллитная 345, 349 Линии скольжения 380 [c.1647]

Неодинаковое поведение материала в отношении межкристаллитной коррозии может быть связано с ликвацией углерода в слитке. В этом случае в междендритных осях наблюдается обогащение карбидами хрома, так как температуры их застывания значительно ниже, чем у карбидов титана, выделяющихся преимущественно по осям дендритов. Последующий нагрев слитков перед ковкой, одновременное действие деформирующих сил ковки и прокатки способствуют более равномерному распределению титана в стали [482]. Это распределение тем лучше, чем больше степень деформации и чем выше температура материала перед обработкой давлением. [c.547]

Причиной склонности сплавов к межкристаллитной коррозии является вполне определенная электрохимическая неоднородность структуры сплава, а именно такая неоднородность, когда границы или приграничные зоны кристаллов являются более электрохимически отрицательными по сравнению с телом самого зерна. Это может быть следствием межзеренной ликвации при кристаллизации, а чаще всего-вследствие выделения новых фаз на границах зерен, которое происходит [c.100]

Стали травят протиранием поверхности шлифа тампоном в течение 10—60 сек. Для сокращения времени травления употребляют, как правило, более концентрированные растворы (но в указанных выше пределах). Реактив применяют для выявления структуры хромистых, никелевых, хромоникелевых, вольфрамовых и других сталей аусте-нитного и ферритного классов. Выявляются границы зерен, ликвация и карбиды, линии сдвига аустеиита, межкристаллитная коррозия и другие детали структуры. Зерна феррита и аустеиита окрашиваются в различные цвета интенсивность окраски зависит от кристаллографической ориентировки зерен. [c.27]

Горячие или кристаллизационные трещины образуются при высокой температуре в период кристаллизации сварного соединения. На их образование влияют высокая скорость охлаждения и, как следствие, увеличение темпов деформации в сочетании с неблагоприятным химическим составом. Увеличенное содержание углерода, серы, меди и некоторых других элементов вызывает их межкристаллитную ликвацию, в результате чего замедляется затвердевание жидкого сплава между кристаллами. Это ослабляет их связь и при термической деформации приводит к образованию макроскопических трещин. Неблагоприятная форма сварного соединения также может вызвать образование горячих трещин. Это хорошо видно на примере конструкции, металл которой не был склонен к образованию горячих трещин (рис. 9.8). Однако горячие трещины возникали в швах, приваривающих к тумбе бобышки сплошного сечения ввиду большой жесткости данного узла. Изменение конструкции бобышки устранило этот дефект (рис. 9.8, б, узел Л). Горячие трещины, несмотря на их незначительную величину, могут вызывать ослабление сварного соединения и его разрушение, особенно при переменных или динамических нагрузках. [c.128]

Химическая неоднородность в сварных швах. Важной характеристикой структуры металла шва является микрохимическая неоднородность (МХИ) внутрикристаллитная и межкристаллитная (или междендритная). Внутрикристаллитная МХИ определяется соотношением конвективного и диффузионного отвода примеси от ФК в жидкость. У линии сплавления, где имеет место интенсивное движение расплава в ванне, в результате конвекции практически размывается концентрационное уплотнение, в МИХ формируется по закономерностям, близким к закону нормальной ликвации. Концентрация примеси в кристаллите по мере его роста непрерывно возрастает и в каждый момент определяется произведением текущей концентрации примеси в объеме жидкости и коэффициента распределения Ств = Сж-й (рис. 5.5). При этом следует учитывать поправку на неравновесность процессов при сварке. [c.104]

В этом чугуне с высоким содержанием никеля и хрома появляется эвтектика, структура которой очень схожа со структурой описанных выше фосфидных эвтектик. Фактически она полностью состоит из железо-хромистых карбидов, диспергированных в аустенитной матрице. Однако высокое содержание кремния способствовало образованию некоторого количества графита. Следует также отметить ликвацию внутри первичных аустенитных дендритов, выявляемую изменениями цвета (межкристаллитная ликвация). Она в основном обусловлена высоким содержанием меди в этом сплаве. [c.120]

Склонность сварных швов к образованию горячих трещин определяется следующими факторами 1) химическим составом металла шва, от которого зависят минимальная межкристаллитная пластичность и прочность его в опасном интервале температур (в ТИХ), а также длительность пребывания металла в этом интервале 2) величиной и скоростью нарастания растягивающих напряжений и, соответственно, деформаций в температурном интервале низкой пластичности и прочности 3) величиной первичных кристаллитов 4) формой сварочной ванны (шва), от которой зависит направление роста столбчатых кристаллитов, характер их срастания, степень зональной ликвации и расположение осей кристаллитов (точнее межкристаллитных участков) относительно направления растягивающих напряжений. [c.288]

Межкристаллитная, или межзе-ренная, ликвация характеризуется скоплением примеси у межзеренных границ и проявляется в случае концентрационного переохлаждения. [c.465]

С ликвацией вредных примесей в стали в первую очередь связаны межкристаллитные горячие трещины, появляющиеся на участках металла, затвердевающего в последнюю очередь. При дальнейщем охлаждении происходит их развитие. Кроме того, из-за слабой связи между кристаллитами могут возникать новые трещины. Все низколегированные стали с низким содержанием углерода склонны к возникновению горячих трещин. Эффективным способом борьбы с этим дефектом является микроприсадка редкоземельных элементов. [c.35]

Строение поверхности излома сплавов с 12 % Мп позволяет предположить, что охрупчивание сплава вызвано ликвацией по химическому составу по границам зерен первичного аустенита. Однако имеются данные [7] не в пользу этого предположения. Микрорентгеноспектральным анализом поверхности межкристаллитного излома закаленного сплава Fe—12Мп — 0,2Ti не обнаружено значительной разницы в локальном химическом составе по сравнению с результатами, полученными при анализе массивного транскристаллитного излома, что свидетельствует об отсутствии значительной ликвации по химическому составу по границам зерен при аустенизирующей термообработке. i Возможно, хотя и маловероятно, что охрупчивание по границам зерен вызвано сегрегациями столь малого размера, что их невозможно обнаружить при данном методе анализа. Образование таких сегрегаций обязательно долж- [c.261]

Основными пороками макроструктуры стали, согласно ГОСТу 10243—62, являются центральная пористость точечная и пятнистая ликвация ликвационный квадрат подусадочная ликвация подкорковые пузыри межкристаллитные трещины (паучки). [c.23]

Концентрационное и термическое переохлаждение способствует развитию дендритной или микроскопической ликвации. В аустенитных швах направленность столбчатых кристаллов выражена наиболее четко. Повышенное сечение и поэтому малая поверхность столбчатых кристаллов способствуют образованию межкристаллитных прослоек повышенной толщины, что и увеличивает вероятность образования горячих трещин. Применение методов, способствующих измельчению кристаллов и дезориентации структуры, утоньшая межкристаллитные прослойки, несколько повышает стойкость швов против горячих трещин. [c.353]

Основными пороками макроструктуры стали по ГОСТ 10243-62 являются центральная пористость (фиг. 80, а) точечная неоднородность (фиг. 80, б) пятнистая ликвация общая (фиг. 80, в) и краевая ликвационный квадрат (фиг. 80, г) подусадочная ликвация (фиг. 80, д) подкорковые пузыри (фиг. 80, е), межкристаллитные трещины. [c.133]

Выдвигаемые автором представления о развитой микроскопической ликвации в сварных швах долгое время оспаривались. В течение 1956—1964 гг. были опубликованы работы, в которых на основании результатов авторадиографии сварных швов отрицалось наличие межкристаллитных прослоек эвтектического происхождения и в том числе сульфидных прослоек (см., цапример, Б. А. М о в ч а н. Микроскопическая неоднородность в литых сплавах. ГИТЛ, Киев, 1962 Г. А. Петров. Неоднородность ПО [c.110]

Однако механизм вредного влияния никеля нельзя сводить к его аустенитизирующему действию. Вероятно, более опасным свойством никеля является его способность соединяться с серой и давать легкоплавкий сульфид, имеющий температуру плавления всего 644°С (эвтектика Ni—NigSg плавится при 625" С, рис. 78, г), а также давать легкоплавкое соединение с кремнием, ниобием и бором. Уместно напомнить, что возбудитель горячих трещин при сварке углеродистых сталей — сульфид железа -— гораздо более тугоплавок (1189° С, эвтектика Fe—FeS затвердевает при 985° С). Образование сульфида никеля происходит, очевидно, на границах зерен. Этому способствует склонность серы к ликвации и повышение содержания никеля у поверхностей кристаллов аусте-нита, обусловленное характером кристаллизации системы Fe—Сг— —Ni—Мп. Вредное влияние никеля проявляется и в аустенитиза-ции структуры шва, т. е. в утолщении межкристаллитных про- [c.196]

Поперечные шлифы оценивают путем сравнения с фотоэталонами шкал или отдельных дефектов. ГОСТ 10243—75 предусматривает оценку (на шлифах) по пятибалльным шкалам следующих видов дефектов и особенностей структуры центральной пористости, точечной неоднородности, общей пятнистой ликвации, краевой пятнистой ликвации, ликвационного квадрата, подусадочной ликвации, подкорковых пузырей, межкристаллитных трещин, послойной кристаллизации и светлой полоски (контур). В стандарте также приведены фотоэталоны макроструктуры с такими дефектами, как пузыри, корки, флокены, черновины, ковочные трещины, скворечники, корона и др. [c.326]

К этому виду коррозии склонны прокатанные листы и прессованные изделия после термической обработки, если она проводилась при относительно низкой температуре или при незначительных выдержках. Расслаивающая коррозия, по мнению Званса, представляет собой особый вид межкристаллитной коррозии, которая благодаря резко выраженной направленности зерен в материале развивается вдоль направления деформации. Однако при расслаивании межкристаллитная коррозия наблюдается не всегда. Причиной коррозионного расслаивания некоторых алюминиевых сплавов могут служить также дефекты, возникающие в процессе прокатки (плохая приварка частей расслоившегося на ранних стадиях прокатки слитка вследствие окисления, ликвация меди). [c.266]

Трещины в сварных швах, заваренных на стали 18—8, могут <быть горячие и холодные. Горячие трещины возникают в результате межкристаллитной ликвации и появления в процессе охлаждения внутренних напряжений. При возникновении растягивающих внутренних напряжений в процессе охлаждения шва происходит резъединение кристаллов аустенита по еще не успевшим затвердеть межкристаллитным прослойкам. Горячие трещины возникают при температуре 1000—1200°. Холодные трещины могут вызываться напряжениями, возникающими при охлаждении металла, а также под действием рабочих напряжений при наличии горячих микроскопических трещин. [c.87]

Для того чтобы уменьшить время пребывания наплавленного металла при опасных температурах (в процессе остывания шва после сварки), обычно рекомендуется для коррозионно-стойких сталей применять способы сварки с наименьшей энергией, организовывать искусственное охлаждение сварного соединения (например, сваркой на медной подкладке, поливом водой шва, снижением атмосфб рной температуры и другими способами). В связи с этим целесообразнее для коррозионно-стойких толстостенных конструкций применять многопроходную сварку швами с малым поперечным сечением (и, следовательно, с малой энергией сварки каждого шва) вместо однопроходной сварки под флюсом или электрошлаковых способов, имеющих большую эне ргию. При многопроходной сварке легче получить разориентированную структуру металла шва, как правило, без зональной ликвации, с мелкими дендритами. Считается, что мелкозернистая структура более стойка против большинства видов коррозии (межкристаллитной, ножевой, язвенной под напряжением и др.). Крупнозернистая структура имеет более широкие межзеренные прослойки, объем которых меньше, чем объем межграничных прослоек в мелкозернистой стали. В мелкозернистой стали насыщенность границ зе рен всякого рода несовершенностями по абсолютной величине меньше, чем в крупнозернистой. Поверхность границ зерен в мелкозернистой стали более развита, а, следовательно, фазы выделения более разобщены. Вследствие этого при прочих равных условиях пограничные участки в мелкозернистой структуре более стойки к коррозии, чем в крупнозернистой. [c.44]

Межкристаллиптая ликвация является результатом оттеснения к границам растущих кристаллов различных легкоплавких эвтек-тнк и примесей, создающих межкристаллитные прослойки. Последние препятствуют перемещению диффундирующих атомов и те.м самым сохраняют дендритную неоднородность металла шва. Особую опасность представляют располагающиеся здесь легкоплавкие эвтектики типа сернистых. [c.283]

По данным Б. И. Медовара, повышенная склонность к ликвации примесей по границам зерен в высоколегированных сталях приводит к тому, что в этих зонах образуются более легкоплавкие прослойки с меньшей прочностью при температурах кристаллизации, когда ранее закристаллизовавшиеся части приобрели достаточную прочность. Под влиянием усадочных напряжений в них возникают надрывы, переходящие в межкристаллитную трещину. В аустенитном металле сварных швов с транскристаллит-ным строением такая трещина может поразить весь шов, проходя по непрерывной межзеренной границе. В связи с рассмотренным для предотвращения появления кристаллизационных трещин в металле аустенитных швов можно использовать особо чистые по сере и фосфору свариваемые стали и присадочные материалы. Хорошо зарекомендовали себя аустенитные стали, рафинированные электрошлаковым переплавом или каким-либо другим методом. Поскольку в процессе сварки нельзя обеспечить снижение содержания фосфора, ибо это достигается окислением, а в стали имеются более легко окисляющиеся элементы, содержание фосфора в свариваемой стали и присадочных материалах ограничивают 0,01 % и избегают использования флюсов и электродных покрытий, способных загрязнять металл шва вредными примесями. [c.273]

Увеличение температурного интервала хрупкости и снижение высокотемпературной межкристаллитной пластичности и прочности при сварке конструкционных и высоколегированных сталей могут быть обусловлены, как отмечалось, сегрегацией серы, фосфора, кремния, ниобия в пограничных слоях дендритов вследствие микроскопической ликвации либо сохранением (образованием) по границам дендритов и кристаллитов в процессе кристаллизации шва хрупких и непластичных химических соединений. Чем выше степень развития в металле шва дендритной химической неоднородности по элементам, снижающим высокотемпературную межкристаллитиую пластичность и прочность металла, а также чем больше количество и, особенно, протяженность непластичных соединений, выделившихся (образовавшихся) по границам дендритов и кристаллитов в процессе затвердевания металла, тем больше склонность сварного шва к образованию горячих трещин. [c.283]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...