Пароперегреватели расчет поверхности нагрева

Расчет поверхности нагрева пароперегревателя производится по ф-ле [c.382]

После расчета поверхности нагрева пароперегревателя определяют длину одного его змеевика по формуле [c.308]

Для расчета конвективных поверхностей нагрева (пароперегреватели, экономайзеры и т. п.) определяют следующее. Теплота, отданная продуктами сгорания, [c.164]

Схема ПГ и исходные данные. В расчете определяются поверхности нагрева подогревателя питательной воды, испарителя, основного и промежуточного пароперегревателей, их гидравлические сопротивления по контуру теплоносителя и пароводяному контуру. [c.189]

При расчете пароперегревателя излучающий газовый объем, расположенный за пароперегревателем, во внимание не принимается, так как он учитывается при расчете последующих поверхностей нагрева (водяной экономайзер, второй котельный пучок). [c.133]

Применявшиеся до последнего времени методы оценки лучистого теплообмена в газоходах паровых котлов основывались на предположении о том, что единственным излучающим агентом являются потухшие трехатомные газы. Излучение взвешенной в газовом потоке золовой пыли расчетом непосредственно не учитывалось. Такой метод расчета не может считаться практически приемлемым, так как ошибки, возникающие при определении поверхностей нагрева пароперегревателей котлов, работающих на многозольных топливах, без непосредственного учета излучения золовой пыли могут доходить до 30-40%. [c.188]

Расчеты позволили выявить закономерные тенденции в размещении поверхностей нагрева пароперегревателей. Рассмотрим некоторые результаты исследований. [c.50]

С ПОМОЩЬЮ рециркуляции газов на котле ПК-Ю-2 при сжигании башкирского мазута был поднят перегрев пара за пароперегревателем с Slo до 540° С без наращивания поверхности нагрева. По расчетам для этой цели без рециркуляции потребовалось бы дополнительно 720 поверхности пароперегревателя [Л. 81]. [c.134]

В котлах ТП-90 и ТП-100 отдельные конвективные пакеты первичного и вторичного пароперегревателей расположены с таким расчетом, чтобы по всему ходу газов обеспечить максимальный возможный температурный напор. С этой целью между регулировочной и основной поверхностями нагрева вторичного пароперегревателя размещена упомянутая выше часть первичного пароперегревателя, через которую пар проходит раньше, чем через ширмы (рис. 5-7). [c.97]

К конвективным поверхностям нагрева относятся фестон, конвективный пучок, пароперегреватели первичного пара и пара промежуточного перегрева, переходная зона, экономайзер и воздухоподогреватель. Несмотря на особенности каждой из этих поверхностей нагрева, они характеризуются тем, что все получают тепло конвекцией, и поэтому метод их теплового расчета одинаков. [c.159]

Расчет теплообмена в топочной камере учитывает количество тепла, используемое фестоном— поверхностью, непосредственно примыкающей к топке. Следовательно, размеры фестона, образуемого из труб заднего экрана, после расчета топки уже известны. Фестон является, таким образом, поверхностью нагрева, для которой выполняют поверочный расчет, и по известной поверхности фестона Нф определяют количество тепла, воспринимаемое фестоном (Эф и температуру продуктов сгорания за фестоном 0 "ф. Для принятой схемы парогенератора (рис. 14-5) эта температура является температурой продуктов сгорания перед пароперегревателем i9 nn- [c.165]

Оставшееся после теплообмена в топке и в фестоне тепло продуктов сгорания распределяют между конвективными поверхностями нагрева водопарового тракта, учитываемыми тепловым балансом (14-34), и воздухоподогревателем. Для этих поверхностей нагрева выполняют конструкторский расчет. Сначала тепло распределяют между теми поверхностями нагрева, для которых заданы или известны входные и выходные параметры рабочего тела. В соответствии с 14-2 сначала определяют количество тепла, которое необходимо передать пароперегревателю Qne для достижения заданных параметров пара (D, рпе, tne) и затем воздухоподогревателю Qaa (Уг.в, /г.в)- [c.165]

Убедившись в правильности распределения тепла между поверхностями нагрева, выполняют конструкторский расчет пароперегревателя, экономайзера и воздухоподогревателя в соответствии с указаниями 14-2. [c.165]

В последующем предпусковые очистки с применением фталевого ангидрида были проведены также и для прямоточных котлов сверхкритических параметров блоков 300 МВт. Химическая очистка проводилась по одному контуру, включающему деаэраторы 0,7 МПа, первичные поверхности нагрева котла до конвективного пароперегревателя, вторичный тракт котла кроме паропарового теплообменника по стороне среднего давления и холодных ниток промежуточного пароперегревателя и ПВД по водяной стороне. Первичный тракт котла промывался по четырем ниткам параллельно, а нитки промперегрева были включены последовательно. Контур обрабатывался гидразин-гидратом для восстановления трехвалентного железа. Химическая очистка котла осуществлялась при температуре раствора около 100°С. Максимальная концентрация фталевой кислоты составила около 1,7%. По расчету она должна быть около 2%, некоторое снижение концентрации фталевой [c.70]

Вследствие резко различной интенсивности теплообмена по обе стороны разделяющей стенки (ан<ав) температура последней близка к температуре рг.бочего тела и ее изменение в пределах поверхности нагрева мало скажется на величине напора газ — стенка . Это позволяет вынести в (5-78) подынтегральную функцию из-под знака интеграла Как показывают статические расчеты, при таком упрощении коэффициент усиления по. основному каналу передачи возмущений U— t) для экономайзера и пароперегревателя котла типа ТП-80, например, отличается от точного меньше чем на 10%, а па остальным каналам различие находится в пределах 5—35%. [c.174]

Фестоны (463). 7-7-2. Ширмы (464). 7-7-3. Пароперегреватели (466). 7-7-4. Экономайзеры (466). 7-7-5. Воздухоподогреватели (468). 7-7-6. Прилегающие поверхности нагрева (470) 7-8. Гидравлический расчет парогенераторов. ..........471 [c.410]

Причины конструктивного характера, приводящие к повышению средней температуры перегретого пара, связаны с завышением поверхности нагрева пароперегревателя (ошибка расчета). [c.157]

При выполнении поверочного расчета может оказаться, что имеющаяся площадь поверхности нагрева пароперегревателя не обеспечивает нужной температуры перегрева. В этом случае поверхность пароперегревателя должна быть увеличена (уменьшена) изменением числа петель ступени (ступеней) пароперегревателя или изменением числа ступеней при сохранении Д/ уп = 45—80 кДж/кг Параметры теплоносителей должны находиться в пределах, рекомендованных табл. 1.34, а температура стенки труб должна быть не выше допустимого значения < [/ ]. [c.86]

В программе осуществлен последовательный расчет объемов ппод у ктов сгорания и воздуха,. энтэльпий продуктов сгорания по всем газоходам, теплового баланса, расчет топки, пароперегревателя, конвективных поверхностей нагрева и водяного экономайзера. Промежуточные данные выдаются в процессе расчета на экран дисплея в виде таблиц. [c.99]

При конструктивном тепловом расчете пароперегревателя определяется его поверхность нагрева, обеспечивающая перегрев пара до заданной температуры. Тепловосприятие пароперегревателя находится из уравнения теплового баланса по пару [формула (8-3)] и по тепловосприятпю пароохладителя Лг по = 63 ч-84 кдж кг (котлы среднего давления). [c.144]

Поверхность нагрева пароперегревателя определяется по уравнению тенлонередачи (8-1). При расчете пароперегревателя по частям необходимые поверхности нагрева [c.146]

При больших высотах парового пространства унос мелких капель, транспортируемых потоком пара, неизбежен, но при нормальных условиях работы это приводит к влажности пара 0,01—0,03%, которая практически не поддается прямому измерению. Такая влажность не оказывает никакого влияния на работу пароперегревателя и не учитывается при расчете его поверхности нагрева. Эксплуатационный контроль ведется не по влажности пара, а по его чистоте, т. е. солесодвржанию. Нормальная работа парового объема барабана возможна лишь в случае, если приняты меры к гашению скоростей входа мощных концентрированных подводов, осуществлены мероприятия, обеспечивающие равномерное распределение пара или под уровнем воды или в паровом объеме барабана, и установлены внутрибарабанные устройства, обеспечивающие равномерное восходящее движение пара по всему сечению барабана. В этом случае объе.мная нагрузка зеркала испарения составляет [c.10]

В приведенном примере на выходе из потолочного пароперегревателя и в рассечке ширм температура пара выше, чем это допускается для коллекторов за потолочным пароперегревателем и в рассечке ширмового пароперегревателя, что объясняется завышенным тепловосприятием радиа-ционно(го и потолочного пароперегревателей. Приращение температуры в ширмах практически такое же, как в расчете. В частности, из данного графика вытекает, что два коллектора работают в опасном режиме и если их температура не может быть снижена, то они должны быть срочно заменены более жаростойкими. Трубы поверхностей нагрева радиационного перегревателя и иотолка работают при более высокой, чем предусматривалось расчетом, температуре пара и температурный режим их металла необходимо проверять. Вместе с тем вторая ступень ширм и конвективный пароперегреватель работают в нормальных условиях и без особых на то причин в исследованиях не нуждаются. [c.181]

Пароперегреватель считают работающим надежно, если при всех стационарных и переходных режимах температура стенки трубы в любой точке его поверхности нагрева ниже максимально допустимой температуры, определенной из механического расчета трубы на прочность. Как известно, максимально допустимая температура зависит от толщины стенки, но не может быть выше предела, задаваемого по условиям окалинообразова-ния [Л. 32]. [c.188]

Наложение тепловой изоляции способствует сок раще-нию ошибки. Однако надо иметь в виду, что для относительно тонких труб утолщение изоляции приводит к увеличению наружной поверхности и росту удельных тепловых потерь. Прикидочные расчеты показывают, что для изолированных труб пароперегревателей поправка достигает 2—4°С. Для труо водяных экономайзеров и работающих в области влажного пара испарительных поверхностей нагрева с их очень высокими коэффициентами теплоотдачи и относительно низкими температурами поправка сокращается до 1— 2 С. Вместе с тем надо [c.229]

Технико-экономическая оптимизация парогенератора мощ ного энергоблока на основе использовация его нелинейной математической модели представляет трудную вычислительную задачу. В ЦКТИ и ВТИ аналитическими методами получены частные решения по оптимизации отдельных поверхностей лагрева парогенераторов (хвостовые поверхности нагрева, пароперегреватели). В ЦКТИ [Л. 34] разработаны математическая модель, алгоритм и программа расчетов применительно к ЭВМ Урал-2 для оптимизации расчетных характеристик и коиструктивных решений пароперегревателей. [c.60]

Отсутствие надежного метода теплового расчета конвективных поверхностей нагрева паровых котлов заставляет во многих случаях принимать величины поверхностей нагрева со значительным запасом, а затем, в процессе наладочных испытаний, устанавливать необходимые поверхности нагрева. Такой способ выбора поверхностей нагрева усложнял ввод котлов в эксплуатацию и приводил к длительной наладке, в процессе которой приходилось удалять часть поверхностей нагрева, выполненных из высококачественных сталей. Например, в процессе наладки котла типа 75-39-Ф-1 (на кашпирском сланце) из-за отклонений температуры перегретого пара от расчетной величины пришлось удалить 49% поверхности труб противоточной части пароперегревателя. [c.188]

При низких температурах роль ингибитора коррозии могут выполнять различные щелочные соединения. В заполняющую паровой котел питательную воду с помощью плунжерного насоса дозируется раствор щелочи из расчета 2—3 кг ПаОН и 5—10 кг ПазР04 на 1 м воды. После заполнения парового котла до рабочего уровня следует прокипятить раствор в течение часа при открытых воздушниках для перемешивания, после чего паровой котел заполняют раствором полностью, включая сухопарник и пароперегреватель (при их наличии). Перед пуском котла в работу защитный раствор необходимо сбросить в дренаж, отмыть поверхности нагрева водой и лишь после этого заполнить котел питательной водой до растопочного уровня. [c.108]

Программа оптимизации по методу динамического программирования занимает 400 ячеек оперативной памяти (ОП) ЭЦВМ. Кроме того, требуется 1800 ячеек для размещения промежуточной информации при компоновке 10 поверхностей нагрева. При большем числе поверхностей пагрева эта часть программы, естественно, увеличится. Программа расчета единичной поверхности нагрева вместе с исходными данными для нее занимает около 1520 ячеек запоминающего устройства и около 80 ячеек для хранения промежуточной информации. Полный технический и экономический расчет одного пакета пароперегревателя производится на ЭЦВМ типа БЭСМ-4 примерно за 7—8 сек. Решение задачи оптимизации компоновки на БЭСМ-4 занимает несколько часов. [c.50]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 -ь 470) °С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -f- Т ) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже — как конвективная. Учитывалось, что при температуре нише 7pj, = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котпоагрегата при частичных нагрузках. [c.50]

Рециркуляция газов воздействует в указанном направлении ща конвективные части как основного, так и вторичного пароперегревателей, и поэтому суммарный эффект в отношении сокращения поверхностей нагрева па-ропе регревателей, как видно из приведенного в стримере при1ближенного расчета, может быть весьма значительным. [c.168]

Несмотря на значительный рост поверхности нагрева выходной ступени первичного пароперегревателя, те-пловосприятие вторичного пароперегревателя снижается согласно расчетам меньше чем на 20%, что эквивалентно сокращению впрыска в тракт вторичного перегрева примерно на 15 г/ч. [c.86]

Тепловой расчет варианта 2-1 в отличие от предыдущего выполнен при условии сокращения поверхностей нагрева по первичному тракту в части конвективного пароперегревателя (на 47,5%) и ширм 1-й ступени (на 22,5%). Благодаря этому сохранились такими же, как и в котле ПК-41, расчетные условия работы НРЧ и СРЧI, но зато температура газов перед промежуточным пароперегревателем выросла до 924° С. Перемещение промежуточного пароперегревателя в зону газовых температур, более высоких, чем в варианте 2, на 85° С, приводит, по условиям надежного охлаждения его труб при пусках и сбросах нагрузки, к необходимости применения двух БРОУ (п. 3, 7-2), что серьезно усложняет и удорожает установку. В то же время расчетная статическая характеристика промежуточного пароперегревателя почти не улучшается. По данным тепловых [c.271]

В табл. 7-3 приведены данные по изменению величин поверхностей нагрева и стоимостей труб для их изготовления в вариантах 2-1, 2-2 и 2-4 по сравнению с вариантом 2. Расчеты выполнены для случаев использования в ширмах I и II ступеней и в конвективном первичном перегревателе труб из стали ЭИ-756 или стали 1Х18Н12Т. Для выводов принят второй случай, т. е. сталь 1Х18Н12Т, которая широко применяется в пароперегревателях котельных агрегатов сверхкритического давления. Что касается стали ЭИ-756, то к настоящему времени выпущена относительно небольшая партия труб из этой стали, и оптовая цена на них, по мнению многих спе-272 [c.272]

В четвертом варианте схемы, как показали расчеты, удается обеапечить номинальную температуру вторично перегреваемого пара как В конденсационном, так и в теплофикационн эм режимах (соответственно 570 и 450° С). Поверхность нагрева конвективного пароперегревателя высокого давления, который устанавливается взамен ПКПП, равна 2 420 (на один корпус котла). Поверхность пагрева паропарового теплообменника составляет около 805 [c.306]

Упрощенный тепловой расчет котельного агрегата имеет целью определение величины лучевоспринимающих поверхностей нагрева, определение основных размеров элементов котельного агрегата, а именно объема топочного пространства и поверхности колосниковой решетки, определение величины лучевоспринимающих поверхностей нагрева, размещенных в тогаке, и поверхностей нагрева котла, пароперегревателя, водяного экономайзера и воздухоподогревателя. [c.117]

Причины повышенной (более номинальной) температуры перегретого газа (общей). Общая температура пара может быть выше номинальной по конструктивным и эксплуатационным причинам. К конструктивным нричина М относится выбор завышенной поверхности нагрева пароперегревателя (дефект его расчета) или изменение сжигаемого топлива, для которого проектная поверхность нагрева чрезмерно высока. [c.127]

Инерция в подводе тепла к конвективным перегревательным поверхностям нагрева при перестановке регулирующего органа при определенных обстоятельствах может быть больше, чем для радиационных поверхностей. Так, регулирующие воздействия, формируемые в топке (например, рециркуляция дымовых г а-3 ов), могут сказываться на поверхностях нагрева с захметным запаздыванием. Напротив, относительно малое запаздывание получается при б а й п а с и р о в а н и и г а з о в. В этом случае реакция, на перестановку регулирующего органа (если не учитывать косвенное воздействие через расход пара) практически определяется свойствами конвективного пароперегревателя при возмущении обогревом. Влияние вторичного изменения расхода пара аналогично влиянию при регулировании поворотными горелками. Основы расчета таких систем регулирования приведены в гл. 7. [c.274]

Уменьшение термического сопротивления из-за наружных загрязнений поверхностей нагрева, омываемых продуктами сгорания, достигается периодической очисткой поверхностей нагрева (см. 17-3). Ввиду этого термическое сопротивление носит переменный характер (рис. 14-4). В расчетах принимают среднее значение загрязнений, зависящее от условий работы поверхности нагрева. Поверхности, близко расположенные к топке фестон, пароперегреватель, где продукты сгорания умеренно шлакующегося топлива имеют высокую температуру и относительно небольшую скорость— в пределах 5—10 м1сек, подвержены образованию тонкой пленки шлака. Экономайзер обычно не шлакуется, но вследствие горизонтального расположения труб с плотным ша- [c.161]

Формулой (14-23), включающей коэффициент загрязнения, пользуются только для расчета пароперегревателей с шахматным расположением труб при сжигании твердого топлива. В испарительных трубах, в том числе и переходной зоне, аг—Ш—20, в экономайзере аз З—5 KerjM - град. Термическое сопротивление 1/аг для этих поверхностей нагрева весьма незначительно, в связи с чем [c.162]

Переходная зона прямоточного котла. Переходнуго зону прямоточного котла рассчитывают после пароперегревателя. При конструкторском расчете в соответствии с принятыми влажностью смеси прн входе в переходную зону (10 )—х)% и перегревом пара в ней М ) определяют тепло-восприятия перегревательной и парообразующей частей и энтальпию и температуру газов после каждой из них. Коэффициент-теплопередачи определяется срчзу для всей поверхности нагрева переходной зоны в целом, а расчет температурного напора и определение необходимых поверхностей нагрева ведут раздельно для каждой из частей переходной зоны. Влажность пара при входе в переходную зону можно принять равной -ч. 20 /о, а перегрев пара в переходной зоне— равным 30 С. [c.454]

Все гидродинамические расчеты должны обязательно производиться для номинальной нагрузки котельного агрегата. Для парообразующих поверхностей нагрева с естественной циркуляцией, для прямоточных котлов и для радиационных пароперегревателей любых котлов необходимо выполнять гидродинамические расчеты еще и для минимальной нагрузки, которая может быть при1.ята равной бОУо от номинальной нагрузки для котлов с камерными топками и 25% для котлов со слоевыми топками. Для конвективных пароперегревателей, водяных экономайзеров и сепарационных устройств гидродинамические расчеты на минимальную нагрузку производить не нужно, так как условия их работы при пониженных нагрузках даже несколько облегчаются. [c.455]

Масса перегретого пара по сравнению с массой металла пароперегревателя ничтожно мала. В соответствк с этим и количество тепла, содержащегося в паре, невелико. Поэтому в расчетах его обычно iHe учитывают. По этой же причине обычно пренебрегают аккумуляцией тепла в насыщенном паре.. Та1ким образом, тепловая энергия в основном сосредоточена в воде и металле всех поверхностей нагрева. [c.30]

При расчете на прочность трубчатых поверхностей нагрева пароперегревателей проектируемых котлов для учета окалииооб-разования используют РТМ 24.030.49-75 Метод учета окалинообразования при расчете на прочность элементов поверхностей нагрева паровых котлов , в котором приведены методические указания и справочные материалы для определения прибавки Сз, компенсирующей потерю металла из-за ока-лйнообразования. Эта прибавка равна [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...