Кривая проскальзывание

Рис. 3.12. Кривые проскальзывания при качении вязкоупругого цилиндра по вязкоупругому основанию (одинаковые материалы, а = 10) при различных значениях параметра Со = 1о1 Т У) Со = (1), Со = 10-1 (2), Со = 10- (3)

Уравнение (43) (или уравнение (44)) также может быть использовано для определения величины относительного проскальзывания 6 (27), если величина тангенциальной силы Т (или момента М) известна. Зависимости Т от 6 (кривые проскальзывания) приведены на рис. 14. Заметим, что в данном случае при расчетах контактного давления и тангенциальных напряжений использовались аналитические выражения (32) и (40). Кривые 2-4 отличаются друг от друга значениями [c.297]

Рис. 14. Кривые проскальзывания при качении упругого цилиндра по основанию из того же материала без промежуточного слоя (- ) и при наличии вязкоупругого

На рис. 4.33,6 представлена кривая проскальзывания. Участок / на ней является графиком функции (4.110). Когда Т =, на всей площадке контакта выполняется условие проскальзывания, что соответствует режиму буксования. Качение без буксования имеет место, если Т [c.125]

Рис. 4.33. Распределение тангенциальных напряжений при Т = 03/,Р(о) и кривая проскальзывания (б) в случае качения упругого цилиндра по основанию из того же материала

Рнс. 436. Кривые проскальзывания при разных значениях параметра = Ы(2T v) для случая качения вязкоупругого цилиндра по основанию из того же материала [c.127]

На рис. 4.36 приведены кривые проскальзывания при разных значениях параметра, полученные при решении задачи о качении вязкоупругого цилиндра радиуса / по основанию из того же материала при наличии час- [c.127]

Рис. 8.7. Кривая проскальзывания для качения цилиндров при наличии тангенциальной силы. Сплошная линия — теория Картера [51] (уравнение (8.26)) штриховая линия — отсутствие проскальзывания (уравнение (8.28)) штрихпунктирная линия — теория упругого основания (уравнение (8.69)).

Изменение поперечной силы с верчением, когда поперечное проскальзывание отсутствует, т. е. сопротивление повороту (задаваемое пересечением кривой проскальзывания на рис. 8.13 с осью 1 = 0) приведено на рис. 8.14. Эта зависимость возрастает до максимального значения при 2, а затем падает с возрастанием верчения до нуля, когда реализуется полное проскальзывание. Эта сила возникает не только при повороте автомобиля, но и когда ось вращения тела наклонена к поверхности, по которой оно катится. [c.306]

При дальнейшем росте нагрузки возникает дополнительное проскальзывание и суммарное скольжение возрастает быстрее, чем нагрузка. Затем кривая скольжения резко поднимается вверх и при некотором предельном значении коэффициента тяги наступает полное буксование. [c.290]

Определение 3.9.3. Циклоидальный маятник — это материальная точка, вынужденная двигаться по дуге неподвижной циклоиды в поле параллельных сил. Циклоидой называется плоская кривая, вычерчиваемая фиксированной точкой окружности, катящейся без проскальзывания по направляющей прямой. Для циклоидального маятника направляющая прямая выбирается перпендикулярно силам, а указанная окружность располагается относительно прямой так, чтобы циклоида была выпукла в сторону действия сил. [c.231]

Диаграмма упругого сжатия волнистой шайбы, выражающая зависимость л от Р, т. е. ее характеристика, при Р < Р п — прямая линия а при Р = Р п она плавно переходит в кривую с монотонно возрастающей жесткостью, достигающей бесконечно большой величины при полной развертке волнистой шайбы в плоское кольцо. Действительная характеристика может несколько отклониться от теоретической из-за наличия допусков на все размеры и форму гофра, а также из-за сил трения, возникающих при проскальзывании опорных сечений шайбы в процессе ее деформирования и при посадке гофра на опорные плоскости. [c.726]

При повороте автомобиля, а следовательно, и поступательно движущейся оси вокруг какого-либо центра поворота О колеса, сидящие на осях, проходят разные пути. Колеса, находящиеся на внешней кривой, должны пройти больший путь, чем колеса, перемещающиеся по внутренней кривой. Передние колеса автомобиля, свободно сидящие на своих осях, могут вращаться с разными скоростями. Если бы задние ведущие колеса были жестко соединены между собой, то при повороте произошло бы или проскальзывание внешнего колеса, или буксование внешнего, или то и другое одновременно. Аналогичное явление в несколько меньшей степени происходит и при движении автомобиля по неровной дороге. Чтобы не допускать у задних колес различных угловых скоростей, необходимо создать добавочное усилие на преодоление буксования ИЛИ Проскальзывания колес, причем между колесами и дорогой (в местах их касания) возникнут значительные силы трения. Кроме того, скольжение и буксование колес вызывает большой износ шин. Чтобы не было этого явления, между обоими задними [c.237]

Определение. Говорят, что плоское тело катится по кривой без проскальзывания, если оно касается этой кривой, и скорость той точки тела Р, которая оказалась в месте соприкосновения С, всякий раз равна нулю. Иными словами, она есть мгновенный центр скоростей. [c.199]

Поэтому момент пары равен нулю. Итак, воздействие сил реакции дополнительных идеальных связей при качении сводится к появлению единственной силы R в точке касания. Если допускается проскальзывание, то в результате аналогичных рассуждений (качение без проскальзывания по-прежнему возможно) опять момент пары равен нулю. Но, кроме качения, становится возможным также и проскальзывание, при котором Vp O. Следовательно, при проскальзывании должно быть (R, Vp)=0, т. е. сила R перпендикулярна кривой. [c.218]

На рис. 62 представлены определенные по разработанной методике действительная (кривая 1) и мнимая (кривая 2) составляющие крутильной динамической жесткости подвески планетарного ряда. Для сравнения нанесены рассчитанные без учета проскальзывания действительная (кривая 5) и мнимая (кривая 4) [c.137]

Современный расчет дисков фрикционной муфты производится на удельное тепловыделение, для чего надо строить зависимость скорости проскальзывания дисков муфты от времени, т. е. кривую со = 03(г ). [c.90]

Испытания такого рода сопровождаются заметным разбросом результатов это требует повторности испытаний. Кроме того, испытания для построения полной кривой усталости весьма длительны, поэтому испытания целесообразно проводить одновременно на нескольких машинах. Известны также более сложные роликовые машины, у которых можно получать желательную степень проскальзывания, постоянную или циклически повторяющуюся [10]. [c.249]

В основном упругой деформацией выступов и дальнейшим сближением иоверхностей. Потери энергии в контакте соизмеримы с потерями на внутреннее трение в стержне. С увеличением амплитуды тангенциальной силы увеличиваются площадь контакта и доля проскальзывания (необратимой части деформации), а также связанные с ними потери на внешнее трение. При увеличении перемещения на порядок от 0,05 до 0,5 мкм потери энергии увеличиваются примерно на два порядка, и такое же увеличение потерь имеется при увеличении перемещений в 4 раза — от 0,5 до 2 мкм. При последовательном увеличении амплитуды силы возбуждения происходит незначительное уменьшение резонансной частоты колебаний. Амплитудно-частотные характеристики при перемещениях на резонансе выше 0,5 мкм имеют выраженный наклон в сторону меньших частот, а скелетная кривая соответствует мягкой характеристике жесткости. Жесткость контакта с сухими поверхностями составила —5-1Q5 кгс/см, со смазываемыми — 4-10 кгс/см. [c.78]

При одинаковых амплитудах сил возбуждения перемещения в смазываемом контакте (кривая 4, рис. 3) больше, чем в контакте с сухими поверхностями (кривая 3), в результате чего и потери в смазываемом контакте (кривая 2) выше, чем в сухом (кривая 1). С увеличением силы возбуждения и амплитуды проскальзывания [c.78]

Наблюдающийся минимум коэффициента сепарации (рис. 8-2,в, кривая /) объясняется проскальзыванием основной доли влаги через каналы рабочих лопаток. Эффект проскальзывания влаги дает возможность определить коэффициент v = = сг/с1. По данным опыта при е=0,9 коэффициент V получается равным примерно 0,3—0,4. Дальнейший рост ы/со приводит к тому, что на поверхность с пластины (см, рис. 8-1) сростом и/со выпадает все увеличивающееся количество влаги. Под действием кориолисовых сил эта влага отбрасывается к входной кромке, а под действием центробежных сил — к верхним сечениям лопаток. [c.161]

При температуре, близкой к температуре стеклования, кривая приближается к линии, характерной для стеклообразных полимеров. Аналогичная кривая характерна для изменения адгезионных сил при трении от соотношения вращения и проскальзывания для автомобильных шин. При этом максимум адгезии наблюдается при 25% проскальзывания по сухой поверхности и при 10% по мокрой. [c.401]

Пространственная задача о качении шара по плоскости была всесторонне исследована в работах И. Калкера [23]. Форма площадки контакта в этом случае близка к круговой. Анализ решения в случае контакта тел из одинаковых материалов показывает, что распределение тангенциальных напряжений на линии, проходящей через центр площадки контакта и кол-линеарной направлению действия силы тяги Т, близко к распределению, представленному на рис. 4.33, а. Кривая проскальзывания также имеет вид, сходный с представленным на рис. [c.125]

Для шара радиусом / , катящегося по плоскости, Я = 2/ , с = а. Ясно, что с возрастанием верчения возникает эффект уменьшения градиента на линейном участке кривой проскальзывания, т. е. уменьшения коэффициента проскальзывания. Сплошные линии на рис. 8.12 отвечают численной нелинейной теории Калькера, хорошо соответствующей экспериментам. Для случая отсутствия верчения % — 0) штрихпунктирная и пунктирная ли- [c.305]

Случай поперечного проскальзывания не столь ясен, так как верчение само по себе дает поперечную тангенциальную составляющую силы, известную в автомобильной промышленности как сопротивление повороту. Следовательно, кривая проскальзывания асимметрична относительно начала координат (рис. 8.13). Этот эффект совершенно невозможно предсказать теорией полного проскальзывания, так-как он целиком определяется тангенциальной упругой податливостью поверхности. Теория полного проскальзывания дает, следовательно, очень большую ошибку в этом случае даже при-большом верчении. Однако численные результаты Калькера хорошо подтверждаются экспериментами в диапазоне, где были точно выполнёны измерения. [c.306]

Скольжение по границам зерен особенно заметно при температурах, превышающих 0,5 Гпл. Большинство опытов относится к межзе-ренному проскальзыванию при ползучести результаты их представлены в виде кривых в координатах смеш,е-ние по границам зерен — время (рис. 99). Прерывистый, не плавный характер этих кривых (см. рис. 99, [c.172]

Это следствие лежит в основе динамики твердого тела. ФИЗИЧЕСКИР1 СМЫСЛ ИДЕАЛЬНОСТИ СВЯЗЕЙ. Допустим для простоты, что имеем одно плоское тело, а связи стационарны. Рассмотрим сначала случай, когда оно катится без проскальзывания по неподвижной кривой наложены дополнительные связи. Реакции наложенных связей R образуют систему сил, которую элементарными преобразованиями можно привести к силе R, приложенной в точке касания, и паре сил Ф, —Ф, приложенной, например, в отмеченных точках Р, Р2. Набор скоростей — всегда касательный, поэтому можно написать, что [c.218]

Проанализируем зависимость проскальзывания слоев оболочкц от величины коэффициента трения /. Начнем с больших значений / и проследим, как изменяется картина проскальзывания с его умень-щением. Последовательность такого изменения показана на рис. 2, Зоны проскальзывания изображены отрезками кривых, один из которых заключен между радиальными лучами й и Ь, а другой — между ud. Лучи А и В проведены через края навивки. Оболочка разделена на участки, ограниченные отрезками указанных лучей, зонами проскальзывания и поверхностями оболочки. Разбивка произведена так, что каждый участок имеет постоянное число слоев Дежду [c.305]

На рис. 46 приведены кривые изменения предельного угла заклинивания Е = f (X) роликового механизма с отношением т = Ъ. Кривые построены по формулам (22), (23), (35 ) и (35") в предположении р = 11° и = 2°. Графики Еу = f (X) относятся к ускоренному движению ролика в начальный период заклинивания, а = [ (X) — к замедленному. Ниже кривых графика располагаются области допускаемых углов заклинивания для рассматриваемых условий, а выше — область проскальзывания. Из рассмотренных графиков следует, что предельный угол заклини- [c.43]

В процессе приработки неровности поверхности изменяются по размерам и даже по форме, становясь направленными в сторону движения скольжения, т. е. по ходу трения. Получающаяся после приработки (при трении скольжения, трении качения и трении с проскальзыванием) шероховатость, обеспечивающая минимальный износ и сохраняющаяся в процессе длительной эксплуатации машин (участки А,Б1, А2Б2 и А Бз на кривых рис. 6, а), называется оптимальной. [c.355]

Модуль упругости волокна чаще всего определяют по тангенс] угла наклона касательной к начальному участку кривой диа граммы нагрузка—удлинение. Эти испытания требуют высоко точности измерения деформации и отсутствия проскальзывани образца в зажимах разрывной машины. Должна быть исключенг и несоосность зажимов. [c.452]

В опытах с высокоэластичными системами, у которых с повышением скорости деформации происходит сильное деформационное упрочнение, определение зависимости скорости деформации от напряжения сдвига при установившихся режимах течения может наталкиваться на большие трудности вследствие проявления пристенного скольжения относительно измерительных поверхностей. Этот случай по опытам А. Я. Малкина, проводившимся согласно методу Q = onst, иллюстрируется рис. 58. Испытывался линейный полиэтилен при 155° С. Опыты проводились с очень жестким динамометром. Поэтому нижний предел прочности (точка А) был достигнут в области скоростей деформаций, соответствующих неньютоновским режимам установившегося течения. Кривая А В показывает зависимость предела прочности от скорости деформации. При каждой данной скорости деформации после перехода через предел прочности наблюдаются колебания напряжения сдвига, амплитуда которых характеризуется полосой АСС. Эти колебания обусловлены чередующимися проскальзываниями материала относительно измерительных поверхностей и его прилипания к ним. При увеличении скорости до некоторого [c.125]

Букингему нри экспериментальной проверке не удалось подтвердить уравнение (XIX. 9), и позднее он принял, что б-фи пропорционально R. Это означает, что член, характеризующий проскальзывание, постоянен, а кривая представляет собой прямую, параллельную оси абсциссс. Это также означает, что с увеличением R толщина пристеночного слоя возрастает и становится бесконечной для плоской стенки, т. е. получается абсурдное следствие. Таким образом, выражение, предложенное Букингемом, дает лишь очень грубое приближение, что будет сейчас показано. [c.311]

Область очень малых скоростей сдвига требует специального рассмотрения. Достаточно полное исследование этого вопроса было предпринято Скотт-Блэром совместно с сотрудниками (ср. Скотт-Блэр, Введение, стр. 32—34). Было найдено, что кривые консистентности глины и грунтовых паст можно разбить на четыре области. В области I не происходит течения, область II представляет прямую линию, в области III происходит заметное искривление линии, а в области IV она асимптотически стремится к прямой. В областях I и IV можно узнать картину, изображенную на рис. 4. Область II есть следствие проскальзывания. Результат Скотт-Блэра был в том, что он обнаружил область I, т. е. обнаружил, что необходимо вполне определенное напряжение, чтобы началось проскальзывание. [c.323]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...