Построение смещенной плоскости

Первый этап - построение Смещенной плоскости, в которой можно построить эскиз выреза. Для этого [c.95]

Третий этап - построение смещенной плоскости для построения эскиза второго сечения. Для этого [c.196]

Рис. 7.112. Режим построения смещенной плоскости

Построение смещенной плоскости [c.703]

Построение смещенной плоскости включает несколько этапов. [c.703]

Первый этап - создание режима построения Смещенной плоскости [c.703]

Второй этап - построение Смещенной плоскости [c.703]

Создайте новый эскиз на построенной смещенной плоскости и установите ориентацию Сверху. [c.378]

Появится в Дереве построения и на экране смещенная плоскость под названием Смещенная плоскость 1. [c.197]

Четвертый этап - построение эскиза второго сечения эскиза на плоскости Смещенная плоскость . Для этого [c.197]

Рис. 2.118. Результат построения второго эскиза-сечения в первой смещенной плоскости

Пятый этап - построение других смещенных плоскостей и соответствующих эскизов на них. Для этого [c.199]

Рис. 2.119. Вторая смещенная плоскость для построения третьего эскиза-сечения

Некоторые команды на страницах Инструментальной панели допускают несколько вариантов выполнения. Например, вспомогательная плоскость в КОМПАС-ЗО ЬТ может быть построена несколькими различными способами. По умолчанию строится смещенная плоскость. Чтобы получить доступ к прочим вариантам построения вспомогательных плоскостей, необходимо вызвать на экран Панель расширенных команд. [c.33]

Выделите элемент Смещенная плоскость в Дереве построений. [c.115]

Задание. Самостоятельно удалите в Дереве построений три последние элемента Смещенная плоскость . Сечение плоскостью и Сечение по эскизу . Эти элементы носят вспомогательный характер и не [c.185]

В Дереве построений появится новый элемент Смещенная плоскость , а в окне модели - изображение новой плоскости в виде прямоугольника. [c.331]

В качестве базовой можно указывать любую из имеющихся в модели плоскостей или граней. Укажите в Дереве построений элемент Смещенная плоскость , в поле Смещение введите значение смещения для третьей шюскости 40 мм и нажмите кнопку Создать объект 1Ли. Таким образом положение третьей смещен- [c.331]

Нажмите кнопку Смещенная плоскость 1 1 на Панели расширенных команд построения вспомогательных плоскостей. В окне модели укажите плоскую грань правой цилиндрической бобышки (рис. 6.95). [c.378]

От центра оо вращения точки ЬЬ по направлению следа плоскости ее движения откладываем натуральную величину радиуса вращения. Отмечаем горизонтальную проекцию Ь точки ЬЬ, смещенной до плоскости уровня. Точка аа находится на оси вращения. Она не изменяет своего положения при вращении треугольника. Смещенную проекцию l точки сс определяем аналогичными построениями. Однако можно исходить и из условия, что точка i принадлежит прямой bi / и следу плоскости движения этой точки. [c.88]

Легко показать, что каждый из столбцов матрицы Г2(р, я) удовлетворяет уравнению Ламе по переменному р. Поэтому и произведение Гз р,д)(((д) (( д) — произвольный вектор) будет удовлетворять этим уравнениям во всем пространстве, исключая точку д. Построенный вектор можно трактовать как поле смещений, порождаемое во всем пространстве сосредоточенным моментом (р( ), приложенным в точке д в плоскости с нормалью V. Образуем теперь интеграл. [c.549]

Здесь имеются в виду значения соответствующих компонент напряжений на граничной поверхности, а Г—контур цилиндра в меридиональной плоскости. Далее будем все построения проводить в меридиональном сечении. Пусть Ql и Q2 — смещения цилиндра по нормали и касательной к контуру. Очевидно, что на боковой поверхности С 2 = о и Ql = Шо,. а на торцах = шо и Q2 = 0. Пусть, далее, я д2 — смещения в упругой среде на границе с цилиндром по нормали и касательной к Г. [c.642]

Блокирующий контур. Все дополнительные ограничения, которым надо удовлетворить при синтезе зубчатых зацеплений в той или иной форме зависят от коэффициентов смещения. Для выбора этих коэффициентов составляются справочные карты в виде графиков зависимости между коэффициентами Х и при заданной величине какого-либо качественного показателя зацепления (коэффициента перекрытия, отсутствия интерференции и т. п.). Каждый график рассчитывается для определенного сочетания чисел зубьев 21 и 22. Совокупность графиков, построенных по граничным (предельным) значениям показателей зацепления, выделяет на плоскости коэффициентов Х и Х2 область допустимых их значений. Контур, выделяющий эту область, называется блокирующим контуром. [c.195]

Из сказанного выше следует, что критерием параметрической неустойчивости систем с подвижными границами может служить условие непрерывного сгущения характеристик волнового уравнения. Это обстоятельство позволяет значительно облегчить задачу отыскания областей неустойчивости в пространстве параметров системы, так как избавляет от необходимости аналитических решений, что для случая параметрического возбуждения колебаний представляет еще не решенную на сегодня проблему. Изложенный в 4.1 графический метод позволяет определить наличие параметрической неустойчивости системы при разнообразных законах движения ее границ. Но чтобы в каждом отдельном случае не прибегать к построению соответствующих диаграмм на пространственно-временной плоскости (х, t желательно выявить критерий параметрической неустойчивости 2-го рода в аналитической форме, т.е. найти некоторые количественные соотношения между параметрами системы (характерный пространственный размер системы, частота и амплитуда смещения границ, коэффициент потерь и т.п.), при выполнении которых она будет неустойчивой. [c.144]

Полученные выше результаты могут быть использованы для построения системы алгебраических уравнений, из которой находится приближенное распределение разрывов смещений в плоскости жилы. Эта система строится для сетки квадратных элементов, покрывающих интересующую нас область плоскости жилы, как показано на рис. 8.41. Длина стороны каждого квадрата равна 2а, а нумерация элементов производится таким образом, что их можно задать матрицей положений по отношению к верхнему левому углу сетки. Квадрат (i, j), например, обозначает положение (строку, столбец) конкретного элемента й сетке j-ro в направлении у и /-Г0 в направлении х. Каждому элементу (j, j) сетки соответствует постоянный разрыв смещения с компонентами D x и [c.257]

Определим по зависимостям (50) области построения систем различных типов (рис, 20) на плоскости параметров S и i z-Из рис. 20 следует, что, меняя величину передаточного отношения I2, можно уменьшить смещение плоскости изображения для зеркальных систем в несколько раз (например, для Л1 = 3 при 2 = 0,5 Д уменьшается в 2 раза, а для 2=0,1 — в 10 раз) значительно уменьшается смещение плоскости изображения для зсркально-. шнзовых систем со вторым зеркальным компонентом, если <0. [c.44]

Поскольку при выводе формулы смещения плоскости изобра-ния Д использовалось уравнение Ньютона в виде хх =- Р, отрицательным значениям величин соответствует формула ютона для зеркальных систем [2]. Следовательно, если прн рас-е величин /р / , /3 по формулам (54) получается отрицатель-1 величина, то это значит, что данный компонент должен быть жальным, если положительная, то линзовым. Для построения жальных и зеркально-линзовых оптических систем переменного сличения необходимо исследовать области положительных и шцательных значений величин /р /2 и /3 в зависимости от )ффициентов 4 4 > 4 0 выражения (52) и пере- [c.73]

Указанными построениями определяются смещенные горизонтальные bi и i и фронтальные bi и с, проекции верщин треугольника, т. е. данный треугольник представляется проекциями abi i, a bt i в смещенном положении. В этом новом положении плоскость треугольника является фронтально-проецирующей плоскостью Му. [c.85]

Аналогичными построениями определя- 391 ются и другие точки пересечения соответствующих образующих цилиндра плоскостью. Геометрическим местом этих точек в смещенном положении плоскости является кривая линия АоВо, которая представляет собой натуральную величину проекции производящей кривой аЬ, а Ь поверхности переноса на плоскость тпе, т п е. [c.391]

Так как в этом случае плоскость аксономег-рических проекций параллельна фронтальной плоскости П2, то все грани детали, параллельные П2, в аксонометрии изобразятся без искажения. Начало координат целесообразно расположить в одной из точек оси полумуфты. Пусть это будет точка О, расположенная в плоскости, от которой начинается шпоночная канавка. Центры остальных окружностей смещены вдоль оси у от начала координат. Смещение каждого центра определяется его координатой у, уменьшенной вдвое (коэффициент искажения по оси у равен 0,5). Для того чтобы построить внешний контур торцовой грани кулачков, нужно было на оси у взять точку С, удаленную от начала координат на расстояние, равное Ус 2. Аналогично найдены центры и других окружностей. Чтобы изображение полумуфты получилось более наглядным, выполнен разрез двумя плоскостями, вскрывающий ее внутреннюю форму. Заметим, что построение аксонометрии детали с вырезом 1/4 части ее целесообразно начинать с создания тех фигур (сечений), которые оказываются расположенными в секущих плоскостях. Покажем применение этого способа на следующем примере. [c.154]

Приступая к построению механики смектических сред, надо начать с отыскания выражения для плотности свободной энергии их деформации. Ввиду микроскопической однородности среды в плоскости X, у смещения ее точек в этой плоскости связаны с изменением энергии лишь постольку, поскольку они "приводят к изменению плотности вещества. Имея это в виду, выберем в качестве основных гидродинамических переменных (помимо температуры, предполагающейся постоянной вдоль среды) плотность р и смещение = и точек среды вдоль оси г. Энергия деформации зависит от изменения плотности р—ро (Ро — плотность недефор-мированной среды) и от производных смещения и по координатам. При этом первые производные ди/дх, ди/ду вообще не могут входить в квадратичную часть свободной энергии если повернуть тело как целое вокруг осей х или у, то эти производные изменятся, между тем как энергия долл<на остаться jiensMeHHofl ). [c.229]

Последний член данного уравнения ШсТс находится в результате построения векторного многоугольника. Он и характеризует статический дисбаланс звена. Линия действия ШсГс определяется вектором 30, Шс располагаем в выбранной плоскости исправления V. Предварительно выбираем возможно большее значение г с которое осуществимо, судя по конструкции звена. На этом кончается первая стадия уравновешивания вращающегося вала. Выполнено то, что было названо статической балансировкой, тем самым устранено смещение центра тяжести вращающейся системы с оси вращения. [c.418]

Во всех случаях при вариациях соотношением главных напряжений в диапазоне -1,0 < 1,0 имело место формирование усталостных бороздок, шаг которых соответствовал измеренной СРТ по поверхности крестообразной модели вдоль ее траектории. При одновременной вариации нескольких параметров цикла нагружения можно подобрать такое сочетание их величин, что процесс распространения усталостной трещины будет эквивалентным для разных ориентировок траектории трещин в пространстве (рис. 6.18). На основании этого были проведены расчеты поправочной функции f(X(5, [Л = 0,5]) и определены эквивалентные характеристики процесса распространения усталостной трещины в поле двухосного напряженного состояния для различного расположения в пространстве плоскости излома в центральной части образца. Независимо от ориентации трещины кинетически процесс распространения трещины является эквивалентным и описывается единой кинетической кривой (5.63) и (5.64) (рис. 6.19). Некоторое смещение представленных кинетических кривых относительно указанной единой кинетической кривой связано с влиянием толщины пластины на закономерности роста усталостных трещин, которые не рассматривались при построении представленных кинетических кривых. Единая кинетическая кривая введена для описания поведения сплавов на основе алюминия при толщине пластины не менее 5 мм. [c.317]

В качестве примера применения разработанного метода построения моделей механических систем рассмотрим одноступенчатую зубчатую передачу на упругих опорах (рис. 62). В этом случае при выбранной системе координат Oxyz для прямозубой цилиндрической передачи реакции связей зубчатых колес с корпусом передачи действуют в плоскости г/Oz. Движение упруго-опертого корпуса при колебаниях мояшо охарактеризовать тремя обобщенными координатами двумя смещениями s , его центра масс вдоль осей 0 / и Oz и малым поворотом корпуса относительно оси Ох. Предполагается, что начальное положение абсолютной системы координат Oxyz определяется положением центра масс корпуса передачи в состоянии статического равновесия. При рассматриваемой плоской схеме перемещений корпуса зубчатой передачи каждая упругая опора Kopnjxa в зависимости от конструктивного исполнения схематизируется в виде одного или двух одномерных независимых упругих элементов, расположенных вдоль главных направлений жесткости опор. [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...