Коэффициент расхода теплоотдачи

Сравнивая правые части уравнений (13-19) и (13-20), видим, что конвективный теплообмен и потеря давления в каналах при вынужденном движении зависят от критерия Re и от безразмерной длины канала. Чем больше скорость движения теплоносителя, тем выше коэффициент конвективной теплоотдачи, но одновременно увеличивается и потеря давления, а следовательно, расход энергии на перемещение теплоносителя. [c.171]

Детальный расчет коэффициента тяги Ср требует рассмотрения высокотемпературных до-, транс- и сверхзвуковых химических неравновесных течений с образованием второй фазы при расширении в сопле. Одновременно поток теряет энергию вследствие трения, теплоотдачи и бокового расширения. Дифференциальные уравнения, необходимые для описания такого течения, представляют собой уравнения эллиптического типа в дозвуковой области, параболического — в трансзвуковой и гиперболического— в сверхзвуковой областях течения. Поэтому коэффициент Ср часто представляют в виде суммы двух слагаемых первое из них зависит от коэффициента расхода, задаваемого соотношением [c.113]

Интенсификация конвективного теплообмена, как видно из выражений для определения коэффициентов теплоотдачи, возможна путем повышения скорости теплоносителя, в первую очередь продуктов сгорания, а также уменьшением диаметра труб й или диаметра эквивалентного канала к. При этом коэффициент конвективной теплоотдачи а возрастает пропорционально скорости газов в степени 0,6—0,8 и обратно пропорционально определяющему размеру к в степени 0,4—0,2 в зависимости от расположения труб по отношению к потоку газов. Соответственно сокращаются необходимые конвективные элементы котла. Однако при повышении скорости газов имеет место увеличение аэродинамического сопротивления поверхности нагрева, пропорциональное квадрату скорости газов, и соответственно повышение расхода электроэнергии на тягу. В связи с этим возникают экономически целесообразные пределы повышения скорости газов, лимитируемые также (при сжигании твердого топлива) условиями износа поверхностей нагрева. [c.211]

Как изменятся значения числа Nu и коэффициента теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубе, если диаметр трубы увеличить соответственно в 2 и 4 раза, сохранив среднюю температуру жидкости и температуру стенки постоянными а) при постоянной скорости х<идкости и б) при постоянном расходе жидкости. [c.69]

Как изменятся значение коэффициента теплоотдачи и количество передаваемой теплоты в условиях задачи (5 -22), если расход воды увеличить в 2 раза, а все остальные условия оставить без изменений [c.79]

Примечание. Для определения расхода воды необходимо рассчитать значение коэффициента теплоотдачи и температуру воды на выходе из канала 2 и t-ял, которые в свою очередь зависят от расхода воды. Поэтому задачу можно решить методом последовательных приближений, задаваясь скоростью движения воды в канале в пределах а1 = 3-н6 м/с. [c.94]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

Твэл охлаждается натрием. Расход натрия 0 = 0,6 кг/с, а его температура на входе в канал /ж1=250°С. Коэффициент теплоотдачи от поверхности оболочки к натрию а=Ы0 Вт/(м -°С). [c.132]

Расход воды й = 0,6 кг/с, а ее температура на входе в канал <ж == 180 С. Коэффициент теплоотдачи от поверхности оболочки к воде а = 2,5-10 Вт/(м2.°С). Все остальные условия остаются такими же, как в задаче 5-88. [c.135]

Производится последовательный расчет количества пара AG , конденсирующегося на трубках каждого ряда, расхода иара 0 и коэффициента теплоотдачи а по рядам. При этом [c.171]

Изложенный метод был применен для определения полей скорости, температуры, коэффициентов теплоотдачи в процессе конденсации (испарения), а также с целью определения величины Ф(дг), характеризующей изменение расхода в процессе фазового перехода. [c.39]

Отметим, что изменение расхода в процессах фазового перехода прямо пропорционально расстоянию от входа и убывает по квадратичной зависимости от длины поверхности конденсации (испарения). С учетом формул (1.5.5), (1.5.6) и (1.5.19) можно определить локальные и средние коэффициенты теплоотдачи в процессах фазового перехода. [c.39]

В ряде практических случаев, когда коэффициенты теплоотдачи сред мало изменяются по поверхности аппарата, можно рассчитать среднее для аппарата значение коэффициента теплопередачи к. При одинаковых параметрах обменивающихся теплотой сред (расходах, температурах, средних скоростях движения) значение k зависит от той поверхности, к которой его относят. При отнесении к наружной поверхности теплообмена, по аналогии с уравнением [c.250]

Определить коэффициент теплоотдачи в выходном сечении сопла ракетного двигателя, находящемся на расстоянии 0,75 м от головки камеры сгорания. Расход продуктов сгорания в двигателе 14 кг/с. Температура стенки сопла 800° С статическая температура потока 1497° С давление на срезе сопла 981 Па диаметр выходного сечения 0,25 м. Физические свойства газа взять из предыдущей задачи. Режим течения в пограничном слое считать турбулентным. [c.256]

Методика проведения опыта и обработка данных измерений. Опыт начинается с включения измерительных приборов, открытия клапана подвода охлаждающей воды в холодильники и включения нагревателя. После того как установится стационарный режим теплоотдачи, проводится запись показаний всех приборов. С интервалом I—2 мин все измерения повторяют 2—3 раза. Затем опыты повторяют при других значениях мощности и расходе охлаждающей воды в холодильниках. Стационарный режим устанавливается относительно быстро, несмотря на инерционность измерительного участка с нагревателем, так как теплообмен с водой отличается большей интенсивностью, чем с воздухом. Средний по периметру трубы коэффициент теплоотдачи а, ВтУ(м -К), вычисляют по формуле - AU1 [c.152]

В работе используются следующие основные термины и понятия, которые необходимо усвоить до выполнения работы средняя массовая температура местный и средний коэффициенты теплоотдачи массовый расход жидкости режимы движения жидкости в трубе начальные гидродинамический и термический участки, участки стабилизированного движения и теплообмена уравнение подобия для теплоотдачи при течении в трубе. [c.166]

Плотность воздуха рж, кг/м , и другие физические параметры берутся по среднемассовой температуре в данном расчетном сечении канала по табл. П.1.1 приложения. В указанном порядке проводят обработку данных измерений для каждого массового расхода воздуха, а результаты вносят в протокол. По опытным данным строят графики изменения температуры поверхности и местного коэффициента теплоотдачи по длине канала. [c.175]

Коэффициент теплоотдачи вычисляют по (4.50). Тепловой поток Q, Вт, определяют по расходу и изменению [c.186]

Подсчитать значения коэффициентов теплоотдачи а на основном участке трубы по зависимости (10.19), в которой число Рейнольдса определяется по массовому расходу М и средней плотности жидкости рж. [c.152]

С увеличением скорости движения теплоносителей увеличиваются Re = wl/v, коэффициент теплоотдачи а и плотность теплового потока q = (lAt. Однако вместе со скоростью пропорционально растет гидравлическое сопротивление и расход мощности на насосы, прокачивающие теплоноситель через теплообменный аппарат. Существует оптимальное значение скорости, определяемое сопоставлением увеличения интенсивности теплообмена и более интенсивного роста гидравлических сопротивлений с увеличением скорости. [c.220]

Поскольку теплофизические характеристики жидкости обычно задаются в таблицах, при проведении эксперимента необходимо определить зависимость между коэффициентом теплоотдачи и средней скоростью жидкости в трубе. Схема экспериментальной установки показана на рис. 16.2. Жидкость циркулирует с помощью насоса 8 в замкнутом контуре, в котором размещены экспериментальная труба ], обогреваемая электрическим нагревателем 2, и охлаждаемый водой холодильник 6. Наличие холодильника позволяет поддерживать заданную температуру жидкости на входе в экспериментальную трубу. Расход жидкости регулируется задвижкой 7 и измеряется расходомером 5. Температура воды на входе в экспериментальную трубу и выходе из нее измеряется термопарами 4. Термопара 3 служит для определения температуры стенки трубы. [c.202]

Изменение расхода жидкости приводит к изменению скорости потока и, как следствие, числа Не. В зависимости от Не меняется число Ыи. Для его расчета необходимо определить коэффициент теплоотдачи а, используя формулу Q [c.202]

Аналитическому определению влИянйя йДува йа teil лообмен в двумерном турбулентном пограничном слое без градиента давления посвящен ряд работ [Л. 135, 163, 292, 293J. Исходными предпосылками являются теория длины перемешивания Ji. Прандтля в сочетании с течением Куэтта, пренебрежимо малые изменения зависимых переменных в уравнениях пограничного слоя по координате X, по сравнению с их изменениями по координате у. Для установления зависимости коэффициентов трения, теплоотдачи и восстановления температуры от расхода вдуваемого газа, чисел Mi, Pr и Re, а также используются интегральные уравнения количества движения и энергии. К ним присоединяются уравнения баланса массы и энергии пористой поверхности. [c.380]

Определить значение коэффициента теплоотдачи и количество передаваемой теплоты при течении воды в горизонтальной трубе диаметром rf=10 мм и длиной /=1,2 м, если средние по длине температуры воды и стенки трубы равны соответственно = = 30°С и /с=60°С, а расход поды G==7-10- кг/с. [c.77]

Определить значение коэффициента теплоотдачи от внутренней поверхности трубки к поде Иои, Вт/(м -°С), на расстоянии / = 600 мм от входа, если из опыта получены следующие данные сила тока, проходящего по трубке, / = 400 А расход воды G = 0,1 кг/с давление, под которым находится вода, р=И5 МПа температура воды на входе в трубку /ш1 = 300°С температура наружной поверхности трубки на расстоянии /=600 мм от входа <с.а = 350°С. [c.94]

Как изменятся значение коэффициента теплоотдачи и тепловая мощность теплообменника в условиях задачи 5-53, если наружный диаметр кольцевого канала d2 = = 32 мм, т. е. ншрина канала увеличится в 2 раза, при условии, что а) скорость движения воды и все другие условия останутся без изменений б) расход воды и все другие условия сохранятся без изменений. Ответ [c.97]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

Экспериментальные данные и соотношения для коэффициентов теплоотдачи в слое с внутренним и внешним обогревом, а также в слое вдоль погруженной поверхности приведены в работе [117]. Эксперименты Мик.ли и Трилинга [538] показали, что при внутреннем обогреве в слое поддерживается по существу постоянная температура. Установлено также, что для частиц размером от 0,07 до 4,5 мм в столбах диаметром 100 и 25 мм коэффициент теплоотдачи для слоя с внешним обогревом определяется зависимостью от РрСо/(2а) , где Со — весовой расход воздушного потока, подсчитанный по площади поперечного сечения пустой трубы 2а = = 6/(поверхность на единицу объема) для несферических частиц (фиг. 9.17). На фиг. 9.18 приведены соответствующие соотношения для слоя с внутренним обогревом (размер частиц 0,04—0,45 мм). [c.420]

В настоящее вре. я достаточно строгие методы проверочного расчета существуют только для рекуперативных теплообменников, у которых коэффициенты теплоотдачи в процессе переноса теплоты остаются неизмеиными и не зависят от те.чтературных напоров. Целью проверочного расчета аппарата заданной конструкции является определите его производительности и температур потоков на выходе Г,.,., Г ,, (рис. 19.9) ирг заданных пло,щади поверхности теплообмена F, расходах сред. Л1 , Aii, и их температурах на входе Т ,, "Л,,. [c.255]

Определить коэффициент теплоотдачи и количество переданной теплоты при течении воды в трубе диаметром б = 10 мм и длиной 1 = 400 мм, если расход воды составляет 100 л/ч, дэедняя температура воды и = 48 °С, температура стенки трубы = 32 °С. [c.52]

Главной задачей обработки опытных данных является определение местных значений коэффипиента теплоотдачи, соответствующих различным расстояниям по длине канала от входного сечения и расходам воздуха. Местный коэффициент теплоотдачи вычисляют как отношение плотности теплового потока к местному перепаду температуры между стенкой и воздухом. Плотность теплового потока равна [c.174]

Tvi, ), а локальный коэффициент теплоотдачи — от координаты, расхода G, температур стенки Tw я жидкости Г, а а (х, G, Tw, Tf). Эти функциональные зависимости описываются в подпрограммах-функциях с именами ALAM и ALF, кото- [c.171]

При [(АТ)"/(АТ) ] 0,6 среднелог ариф-мнческое значение АТ отличается от среднеарифметического менее чем на 3 %. Формула для АТ в случае противотока выводится аналогично и не будет отличаться от формулы (2.131), ес. ли через (АТ) обозначить больший, а через (АТ)" меньший температурные напоры. Значение ДТ определено в предположении, что теплоемкости, расходы теплоносителей и коэффициент теплопередачи являются постоянными. Особенности процессов теплоотдачи в теплообменных аппаратах учитываются при расчете коэффициентов теплоотдачи [см. формулы (2.76) —(2.83)], когорьге входят [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...