Режимы под флюсом

Опытные данные показывают, что в условиях автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом, а так ке в среде углекислого газа, в диапазоне режимов, обеспечивающих удовлетворительное формирование, коэффициент полноты валика [Хв изменяется в узких пределах и практически имеет устойчивое значение рв =- 0,73. [c.191]

Таблица 53. Режимы сварка под флюсом

Ширина зоны термического влияния зависит от толщины металла, вида и режимов сварки. При ручной дуговой сварке она составляет обычно 5—6 мм, при сварке под флюсом средних толщин около 10 мм, при газовой сварке до 25 мм. [c.30]

Участки I и II ВАХ соответствуют режимам сварки, применяемым при ручной сварке плавящимся покрытым электродом, а также неплавящимся электродом в среде защитных газов. Механизированная сварка под флюсом соответствует II области и частично захватывает III область при использовании тонких электродных проволок и повышенной плотности тока, сварка плавящимся электродом в защитных газах соответствует III области ВАХ. Для питания дуги с падающей или жесткой ВАХ применяют источники питания с падающей или пологопадающей внешней характеристикой. Для питания дуги с возрастающей ВАХ применяют источники тока с жесткой или возрастающей внешней характеристикой. [c.57]

Параметры режима сварки под флюсом. Основными составляющими режима сварки под флюсом являются величина тока, его род и полярность, напряжение дуги, скорость сварки, диаметр электрода, скорость подачи электродной проволоки. Дополнительные параметры режима — вылет электрода, наклон электрода и изделия, марка флюса, подготовка кромок и вид сварного соединения. [c.75]

Примерные режимы автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом на переменном токе низкоуглеродистой стали толщиной 10 мм приведены в табл. 3. [c.76]

Назовите параметры режима сварки под флюсом. [c.79]

Процесс электрошлаковой сварки возник в свое время как дальнейшее развитие процесса дуговой сварки под флюсом, когда было установлено, что при определенных режимах электрод закорачивается на слой расплавленного шлака и выделение [c.129]

В остальном, с учетом указанных особенностей, расчет режимов при сварке под флюсом аналогичен расчету режимов сварки в среде защитных газов (пункты 1 — 14). [c.55]

Сварка автоматическая под флюсом—Режимы 5—541 [c.118]

Сварка автоматическая под флюсом — Режимы 5 — 541 [c.282]

Головки для автоматической сварки под флюсом конструкции ЦНИИТМАШ построены по принципу независимой скорости подачи электродной проволоки. Рациональная конструкция сварочной головки с независимой скоростью подачи электродной проволоки должна допускать плавное регулирование скорости электрода без перерыва процесса сварки. Это облегчает подбор сварочных режимов и позволяет в случае значительного падения напряжения сети путём замедления скорости подачи электрода поднять напряжение на дуге и улучшить форму шва. [c.243]

Трансформаторы СТЭ-23, -24, -32, -34, СТАН-0, -I предназначены для ручной сварки. Остальные трансформаторы, указанные в табл. 1, применяются главным образом при автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом. Буква Д в наименовании типа означает, что трансформатор снабжен электроприводом для дистанционного регулирования режима. Однотипные трансформаторы [c.181]

Неравномерность усиления шва по высоте при ручной сварке может возникнуть при неправильных приемах заварки прихваток, возвратных движениях ири заварке кратеров, при плохом формировании шва из-за неправильно выбранного режима сварки и низкого качества электродов. При автоматической сварке под флюсом неравномерные по высоте швы получаются при заниженной величине тока относительно требуемого для принятой скорости сварки. [c.464]

Основные технологические данные о подготовке кольцевых стыковых кромок под сварку и режимы автоматической сварки под флюсом с предварительной ручной подваркой приведены в табл. 29—32. [c.116]

Режимы автоматической сварки под флюсом основных кольцевых наружных швов, выполняемых после ручной подварки [c.116]

В табл. 32 приведены режимы автоматической сварки под флюсом основных кольцевых наружных швов, выполняемых после ручной подварки. [c.117]

Для питания дуги на участке II с жесткой характеристикой применяют источники с падающей или пологопадающей характеристикой (ручная дуговая сварка, автоматическая под флюсом, сварка в защитных газах неплавящимся электродом). Режим горения дуги определяется точкой пересечения характеристик дуги б и источника тока I (рис. 5.4, б). Точка В соответствует режиму неустойчивого горения дуги, точка С - режиму устойчивого горения дуги (/св и f/д), точка А - режиму холостого хода в работе источника тока в период, когда дуга не горит и сварочная цепь разомкнута. Режим холостого хода характеризуется повышенным напряжением (60. .. 80 В). Точка D соответствует режиму короткого замыкания при зажигании дуги и ее замыкании каплями жидкого электродного металла. Короткое замыкание характеризуется малым напряжением, стремящимся к нулю, и повышенным, но ограниченным током. [c.225]

Химический состав сварочной ванны в первую очередь определяется составом электродной проволоки и основного металла в зависимости от доли его участия в шве. Доля участия основного металла определяется способом и режимом сварки и может изменяться от 0,15 до 0,6 для ручной сварки покрытыми электродами и автоматической под флюсом соответственно. Конечный состав шва устанавливается [c.227]

Повышенное качество сварных швов обусловлено получением более высоких механических свойств наплавленного металла благодаря надежной защите сварочной ванны флюсом, интенсивному раскислению и легированию вследствие увеличения объема жидкого шлака, сравнительно медленного охлаждения шва под флюсом и твердой шлаковой коркой, улучшением формы и поверхности сварного шва и постоянством его размеров по всей длине вследствие регулирования режима сварки, механизированных подачи и перемещения электродной проволоки. [c.232]

Режим сварки. Определение режима сварки производится по экспериментально-расчетной методике с использованием эмпирических соотношений, полученных обработкой опытных данных. Параметрами режима автоматической сварки под флюсом являются сварочный ток, напряжение дуги, скорость сварки и скорость подачи сварочной проволоки. Основной параметр - сварочный ток - в случае сварки по стыку с зазором без разделки кромок определяется исходя из условия полного провара свариваемого сечения на величину Я. При односторонней сварке Я принимается равным толщине листа 6 (см), при двусторонней сварке больше Л 5 на 10. .. 15 % с учетом перекрытия первого и второго слоев. [c.233]

Дуговую сварку под флюсом выполняют неподвижными подвесными автоматическими сварочными головками и передвижными сварочными автоматами (сварочными тракторами), перемещающимися непосредственно по изделию. Назначение сварочных автоматов - подача электродной проволоки в дугу и поддержание постоянного режима сварки в течение всего процесса. Автоматическую сварку под флюсом применяют в серийном и массовом производствах для выполнения длинных прямолинейных и кольцевых швов в нижнем положении на металле толщиной 2. .. 100 мм. Под флюсом сваривают стали различных классов. Автоматическую сварку широко применяют при изготовлении котлов, резервуаров для хранения жидкостей и газов, корпусов судов, мостовых балок и других изделий. Она является одним из основных звеньев автоматических линий для изготовления сварных автомобильных колес и станов для производства сварных прямошовных и спиральных труб (рис. 5.9). [c.234]

Методика определения параметров режима сварки аналогична рассмотренной ранее для автоматической сварки под флюсом. Исходным условием остается получение полного провара свариваемого сечения на величину Я (см. с. 233), см [c.238]

Основные параметры режима дуговой сварки под флюсом - это сила сварочного тока, его род и полярность, напряжение дуги, скорость сварки, диаметр и скорость подачи электродной проволоки. Дополнительные параметры - вылет электрода (расстояние от его торца до мундштука), наклон электрода или изделия, марка флюса, подготовка кромок и вид сварного соединения. С увеличением силы сварочного тока возрастает давление дуги, вследствие чего жидкий металл сварочной ванны более интенсивно вытесняется из-под электрода и дуга погружается в глубь основного металла. Глубина проплавления основного металла при этом увеличивается, дуга укорачивается и становится менее подвижной. Вследствие этого ширина шва при увеличении силы тока остается неизменной, несмотря на увеличение объема сварочной ванны. Швы становятся глубокими, но не широкими (рис. 76). Величина усиления такого шва велика, так как растет количество электродного металла, расплавленного в единицу времени. Такие швы менее стойки к образованию трещин и плохо работают при вибрационных нагрузках. Следует отметить, что с ростом силы тока при неизменных остальных условиях уменьшается количество расплавляемого флюса. [c.143]

При сварке плавящимся электродом в защитных газах зависимости формы и размеров шва от основных пара.метров режима такие же, как и при сварке под флюсом (см. рис. 28). Для сварки используют электродные проволоки малого диаметра (до. 3 мм). Поэтому швы имеют узкую форму провара и в них может наблюдаться повышенная зональная ликвация (см. рис. 2У). Применяя ионерочиые колебания электрода (с м. рис. 30, а), изменяют форму шва и условия кристаллизации металла сварочной вапны и уменьшают вероятность зональной ликвации. Плюется опыт примопе-ния для сварки в углекислом га ю электродных проволок диаметром 3—5 мм. Сила сварочного тока в этом случае достигает 2000 А, что значительно повыша( т производительность сварки. Однако при подобных форсированных режимах наблюдается ухудшенное формирование стыковых швов и образование в иих подрезов. Формирование и качество угловых швов вполне удовлетворительны. [c.58]

Значительно более жесткие требования по точности выполнения устанавливаемых режимов предъявляются к манипуляторам и механизмам перемещения сварочного источника теплоты в автоматизированных установках. Допустимы следуюн(ие колебания скорости перемещения при сварке под флюсом 5% при аргонодуговой сварке тонколистовых металлов 2% в установках для электронно-лучевой и лазерной сварки менее ztl%. Точность установки свариваемых изделий и отклонение положения стыка при сварке не должно нревын1ать 20—25% поперечного размера площади пятна ввода теплоты в изделие, т. е. при сварке под флюсом это составляет J —2 мм при микроплазмен-ной — не более 0,25 мм нри электронно-лучевой и лазерной (в зависимости от диаметра луча) от tO,l мм до 10 мкм. [c.123]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Основные параметры режима механизированной сварки (автоматической и полуавтоматической) под флюсом и в защитных газах, оказывающие существенное влияние на размеры и форму швов, — сила сварочного тока, плотность тока в электроде, напряжение дуги, скорость сварки, химический состав (марка) и граггуляция флюса, род тока и ого полярность. [c.185]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств ОСЕОВПОГО металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и фо])мы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом. [c.226]

В связи с этим в шов с расплавленным основным металлом поступают легирующие элементы, содержащиеся в свариваемой стали, в том числе и углерод, концентрация которого в сталях этой группы достаточно высока. Влияние содержания углерода, серы и марганца в шве на склонность к образованию горячих трещин схематически представлепо на рис. 124. Линия I служит границей раздела составов с низким содержанием углерода ( ] m. при которых образуются или не образуются горячие трещины. При повышенном содержании углерода [С] , ш такой границей будет линия 5, в этом случае даже при низком содержании серы и большой концентрации марганца в шве могут возникнуть горячие трещины. При механизированной сварке под флюсом необходимы подготовка кромок, техника и режимы сварки, при которых доля основного металла в шве будет минимальной. [c.252]

При использовании для сварки низкоуглеродистых проволок в полной мере можно реализовать преимущество сварки под флюсом получать швы с глубоким проплавлением, используя при однопроходной сварке стыковых соединений без разделки кромок повышенный сварочный ток и скорость сварки. Необходимый состав металла шва будет обеспечиваться повышением доли основного металла в шве, которую при выборе режима сварки во избежание перелегирования шва следует проверять расчетом. [c.253]

Аналогично может влиять и примепепие при поплавке, выполняемой под флюсом НЛП в защитных газах, электродной лепты, спрессованной из порошков, но сравнению с прокатной. ]Зольшее электрическое сопротивление спрессованной ленты и се меньшая теплопрозо/нюсть приводят к более быстрому ее расплавлению (большему а,1 при том же, как при прокатанной ленте, режиме [c.397]

При массовом производстве однотипных изделий (трубы, резервуары, балки) для повышения производительнвети повышают скорость сварки. Для обеспечения хорошего формирования шва при больших скоростях для сварки стыковых соединений под флюсом применяют многодуговую автоматическую сварку. При многодуговой сварке шов выполняют несколькими раздельными дугами, допускающими независимое регулирование и режимы, обычно электродные проволоки плавятся в одну общую ванну. [c.74]

Влиянне параметров режима сварки на развитие металлургических процессов при сварке под флюсом. Главными параметрами режима сварки являются напряжение на дуговом промежутке (7д, связанное с длиной дуги, сила тока /д и скорость сварки U Вместе они определяют энерговложение при сварке или значение погонной энергии. [c.374]

На основе проведенных исследований и результатов опытно-промышленного опробования подготовлены нормативные технологические инструкции по ручной электроду го-вой сварке, по полуавтоматической сварке в среде углекис.то го газа и по автоматической сварке под флюсом регламентирующие применение разработанных технологий сварки, [5 этих руководящих документах регламентированы конструктивные формы и размеры элементов подготовки кромок, последовательность и требования к сборке, допустимые параметры твердых прослоек во взаимосвязи с геометрическими размерами и степенью их механической неоднородности, порядок выполнения сварки, выбор сварочных материалов и ре комендуемые режимы сварки, параметры сопутствую щег ) охлаждения с учетом толщины металла свариваемых элементов и рабочих условий эксплуатации. [c.106]

При изготовлении полотнищ для последующего монтажа стенок резервуара листы разных поясов в специальных контейнерах подают на верхний ярус стенда и укладывают за один ход самоходной кран-балки, несущей необходимое число траверс с вакуумными или магнитными захватами. Укладка листов производится на медные водоохлаждаемые подкладки о точностью до 1 мм, что обеспечивается специальными упорами и улавливателями. Кромки листов поджимаются к медной подкладке пневморычажными прижимами. Обычно сварка полотнищ ведется под флюсом, при этом для повышения производительности используют двухд> говые автоматы, которые позволяют сваривать полотнища из листов переменной толщины. Сварку ведут в направлении от более толстых листов к тонким, изменяя режим отключением одной из д>т при сохранении непрерывности движения аппарата по всей длине стыка. Одновременно ведут автоматическую сварку швов в перпендикулярном направлении, состыковывая пару разнотолщинных листов и корректируя по мере перехода на очередной шов режимы сварки. После сварки полотнища с одной стороны, оно при помощи барабана передастся на нижний ярус, где осуществляется сварка в той же последовательности, но без прижимных устройств [c.14]

Свойства многослойных сварных соединений, моделирующих кольцевые швы, исследовали на плоских образцах (пакетах) толщиной 100 мм, собранных из пластин толщиной 4 мм. Торцы пакетов обрабатывали под наплавку механическим способом. Наплавку торцов пакетов осуществляли в один слой высотой 8 мм металлической крошкой типа 08А проволокой Св-08Г2С диаметром 3 мм под флюсом АН-60 с поперечными колебаниями электрода по режиму сила тока 750— 800 А напряжение дуги 38—40 В скорость наплавки 4,4 м/ч, скорость колебаний электродов 116 м/ч, амплитуда колебаний 100 мм. Автоматическую сварку наплавленных пакетов выполняли с предваритель- [c.116]

Кольцевые швы выполнены проволокой Св-10ХГСН2МТ диаметром 3 мм под флюсом АН-17М на режиме /св = 400—450 А, ид = = 36—38 В, Уев = 18 м/ч, ток постоянный, полярность — обратная. Предварительный подогрев сварных соединений 150—200 С. [c.124]

Шлаковые включения наблюдаются при сварке электродами, покрытыми обмазкой, и при автоматической сварке под флюсом. При сварке непокрытыми или тонкопокрытыми электродами, а также при газовой сварке они встречаются редко. Шлаковые включения образуются вследствие применения несоответствуюш,их марок электродов или обмазок, а также при неправильном режиме сварки и низкой квалификации или небрежности сварщика. [c.359]

Для обеспечения пластических свойств металла шва и околошов-ной зоны на уровне свойств основного металла следует выбирать режимы, обеспечивающие получение швов повышенного сечения, применять двухдуговую сварку или производить предварительный подогрев металла до температуры 150...200 °С. Среднеуглеродистые и среднелегированные стали рекомендуется сваривать под флюсом при толщине свариваемого металла не менее 4 мм. Сварку можно вести как на переменном, так и на постоянном токе. Диаметр электродной проволоки выбирают 2...5 мм. При сварке с одной стороны не допускается использование медных и медно-флюсовых подкладок из-за возможности попадания в шов меди и образования вследствие этого горячих трещин. Для увеличения сопротивляемости сварных швов горячим трещинам, а также повышения пластичности и ударной вязкости металла шва используют основные флюсы, такие как АН-26, АН-20, 48-ОФ-10, уменьшающие содержание серы и окисных включений в металле шва. Во избежание пористости и наводоражи-вания швов флюсы перед сваркой необходимо прокаливать при температуре 300...350 °С в течение 2...3 ч, чтобы их влажность не превышала 0,1 %. Конструкционные среднеуглеродистые и среднелегированные стали под флюсом сваривают, как правило, без подогрева. Только в случае сварки жестких узлов и узлов из сталей ЗОХГСА и ЗОХГСНА при большой толщине изделий применяют подогрев до температуры 250...300 °С. После сварки во всех случаях необходим общий отпуск при температуре 600 °С или местный послесварочный отпуск при температуре 300 ° С для предупреждения образования холодных трещин. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...