Расчет конвективного перегревателя

При расчете тепловосприятия различных дополнительных небольших поверхностей нагрева, включенных параллельно или последовательно (по ходу газов) с основными (поверхностями нагрева (настенные экраны в области ширмового или конвективного перегревателя, а также в поворотной камере, подвесные трубы перегревателя, отводящие трубы экономайзеров на стенах или потолке газоходов и т. п.), рекомендуются следующие упрощения. [c.55]

Приведены расчеты температуры стенки НРЧ, ш<ир-мового и конвективного перегревателей. [c.95]

Для конвективных перегревателей температуру металла стенки разверенной трубы нередко определяют расчетами по формулам, приведенным в [23]. [c.264]

При расчете пароперегревателя, расположенного в конвективном газоходе, для более точного определения температуры газов за перегревателем необходимо использовать следующее уравнение. Количество теплоты, переданное в пароперегревателе, МВт или ккал/ч, [c.114]

Первый промежуточный перегреватель выполнен в виде ширм, размещенных в топочной камере котла, а второй представляет собой конвективные пакеты, находящиеся в третьем газоходе котла. Таким образом, с понижением нагрузки котла на выходе из первого промежуточного перегревателя температура пара возрастает, а после второго — снижается. Это дало возможность для целей регулирования передать избыточное тепло от первого промперегревателя ко второму в выносном паропаровом теплообменнике, в результате чего (по расчету) при изменении нагрузок котла температуры пара на выходе из обоих перегревателей поддерживаются постоянными. Поскольку в эксплуатации возможны отклонения от расчетных условий, дополнительно предусмотрено газовое регулирование. С этой целью третий газоход котла [c.151]

Расчет конвективной переходной зоны прямоточного котла яе отличается от расчета конвективного перегревателя при высокой влажности поступающего в него пара, т. е. при наличии пароохладителя яа стороне насыщенного пара. При перегреве пара в переходной зоне 40 °С можно рассчитывать температурный напор для всей переходной зоны как среднеарифметическую разность температур газов и воды ори кипении. Если перегрев пара в переходной зояе выше 40 °С, она рассчитывается по участкам согласно рекомен-дациям п. 7-72. < [c.58]

Порядок расчета конвективных и ширмо Вых перегревателей одинаков. Суммарное тепловосприятие перегревателя при конструктивном расчете определяется в соответствии с уравнением (7-03) по заданной температуре перегрева и принятому тешювосприятию пароохладителя (см. п. в-26), а также количеству тепла, переданному в теплообменнике вторичному пару, ио формуле [c.56]

В конвективных перегревателях за температуру пара в отдельных змеевиках принимают температуру металла поверхности трубы при условии, что в месте установки горячего спая поверхностной термопары тепловые потоки нагрева или охлаждения минимальны. Обычно этим требованиям удовлетворяют участки труб вне зоны обогрева, т. е. вне газохода. Если это по конструктивным или иным причинам невозможно, термопары устанавливают в газоходе. Места крепления горячих спаев термопар покрывают теплоизоляцией. Способы крепления горячих спаев поверхностных термопар те же, что в 11.5. Термопары размещают, как правило, на внешней нитке многониточного конвективного перегревателя, однако в коротких (часто однопетельных) змеевиках термопары устанавливают и на внутренних нитках для оценки тепловой разверки по глубине секции и расчета максимальной разверки по секции в целом. На входных участках змеевиков термопары устанавливают в том случае, если к раздающему коллектору пар подведен не одной трубой и необходим контроль за начальной разверкой температур. [c.252]

В приведенном примере на выходе из потолочного пароперегревателя и в рассечке ширм температура пара выше, чем это допускается для коллекторов за потолочным пароперегревателем и в рассечке ширмового пароперегревателя, что объясняется завышенным тепловосприятием радиа-ционно(го и потолочного пароперегревателей. Приращение температуры в ширмах практически такое же, как в расчете. В частности, из данного графика вытекает, что два коллектора работают в опасном режиме и если их температура не может быть снижена, то они должны быть срочно заменены более жаростойкими. Трубы поверхностей нагрева радиационного перегревателя и иотолка работают при более высокой, чем предусматривалось расчетом, температуре пара и температурный режим их металла необходимо проверять. Вместе с тем вторая ступень ширм и конвективный пароперегреватель работают в нормальных условиях и без особых на то причин в исследованиях не нуждаются. [c.181]

В виде примера ниже привйдятся итоговые данные расчета температур стенки перегревателя, показанного иа схеме рис. 4-5 (согласно техническому проекту ТКЗ—-ВТИ котлоагрегата типа ТГМ-153, 220 т/ч, 100 кГ1см 540° С). Этот пароперегреватель состоит иа шир Мовой и конвективной частей последняя [c.114]

Регулирование температуры пара производится с помощью впрыска в вертикальный пароохладитель, установленный за ленточной ступенью пароперегревателя (рис. 5-14). На впрыск может быть подано до 20 г/ч воды, т. е. 8,3% от После впрыскивающего пароохладителя температура пара обычно равна 410—430° С. Поэтому в конвективной части перегревателя пар воспринимает еще 110— 125 ккал1кг тепла. Произведенные расчеты разгонных характеристик этой части пароперегревателя по казали крайне неблагоприятные ее динамические свойства. При номинальной паро-производительности отла Z)= 240 г/ч расчетное время запаздывания составляет т=85 сек, время разгона 7 а = = 95 сек х1Та= 0,88). [c.151]

Для получения малоинерционного регулирования, обеспечивающего поддержание заданной температуры пара с колебаниями 3—б°С, по рек01менда-ции ВТИ, ро ме имеющегося впрыска, выполняется вторая ступень впрыска в рассечке конвективной части перегревателя. В упомянутом выше расчете показано, что это должно резко улучшить динамические свойства регулируемого участка пароперегревателя (i =35 сек, т/7 а = 0,54 вместо 0,88 при существующем положении). Особенность выполнения этого мероприятия в данной установке состоит в том, что впрыск было бы удобно осуществлять в промежуточных коллекторах конвек- [c.152]

В тепловых расчетах варианта 2 (табл. 7-2) для нагрузки 100 и 70% по сравнению с расчетом котла ПК-41 поверхность нагрева экономайзера сокращена почти на 40% и поверхность нагрева переходной зоны увеличена на 15,7%. Ступени промежуточного перегревателя скомпонованы в конвективной шахте без рассечки, и температура газов перед ними сохранена такой же, как и в расчете котла ПК-41 — 839° С. Поэтому промежуточные перегреватели обоих котлов рассматриваются как равнонадежные (см, п. 3, 7-2), не требующие специальных защитных устройств для охлаждения труб при пусках и сбросах нагрузки. [c.270]

В табл. 7-3 приведены данные по изменению величин поверхностей нагрева и стоимостей труб для их изготовления в вариантах 2-1, 2-2 и 2-4 по сравнению с вариантом 2. Расчеты выполнены для случаев использования в ширмах I и II ступеней и в конвективном первичном перегревателе труб из стали ЭИ-756 или стали 1Х18Н12Т. Для выводов принят второй случай, т. е. сталь 1Х18Н12Т, которая широко применяется в пароперегревателях котельных агрегатов сверхкритического давления. Что касается стали ЭИ-756, то к настоящему времени выпущена относительно небольшая партия труб из этой стали, и оптовая цена на них, по мнению многих спе-272 [c.272]

Гидравлический расчет перегревателя производится по элементам, отличающимся между собой характером обогрева (необогреваемые, конвективные, ширмо-вые и радиационные части) или взаимным расположением в газовом тракте (ступени, секции). Элемент перегревателя, расположенный в области непрерывного-изменения температуры газового потока (ступень),. [c.63]

В табл. III-31 приведен расчет перепадов давлений в ширмовых и конвективном пароперегревателях и в их перепускных трубах. Расчет выполнен для потока, в который включены четыре крайние ширмы II ступени и четыре средние ширмы I ступени. Так как в табл. III-28 тепловосприятия ширм даны в расчете на один корпус, тепловосприятия на один поток получаются в 2 раза меньше, чем в средних и крайних ширмах. Расход среды по тракту перегревателей изменяется на величину впрыска, определенную в тепловом расчете. При расчете изменения давления в коллекторах слово статического опускается. [c.119]

Примечание, Поверхность нагрева конвективной поверхности нагрева ширмовой части паро-перегревателя указана расчетная, т. е. за вычетом входящей в расчет топочно.1 камеры ее раднац,ионной поверхности нагрева. [c.21]

При известных конструктивных характеристиках элемента и плотности среды (в случаях, указанных в 14.1) находят потери нивелирного давления, из опыта известны потери давления в коллекторах, расчетом определяют потери давления от трения и в местных сопротивлениях (как разность полного падения давления и нивелирного с коллекторным), а затем по (12.10) — суммарные коэффициенты сопротивления и по (13.9)—коэффициенты гидравлической неравномерности. Следует учитывать, что максимальный коэффициент гидравлической разверки для ширмового перегревателя и многониточного конвективного (особенно однопетельного) определяют как [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...