Толщина Усадка

Следовательно, опережение силы по фазе для данного случая прямо пропорционально частоте колебания и обратно пропорционально скорости. Уравнение также показывает, что опережение по фазе пропорционально средней толщине усадки стружки и обратно пропорционально среднему углу сдвига. [c.252]

Все размеры формообразующих полостей форм для литья под давлением назначаются с учетом усадки сплава. Величина ее зависит от толщины стенки отливки (при больших толщинах усадка получается больше) и оформляемого размера усадка наружных размеров получается на 15—25% больше, чем внутренних. Исполнительные размеры формы проставляет конструктор с учетом усадки, а на операционном чертеже отливки он указывает ее размеры и в скобках — размеры с учетом усадки. Для отливок из алюминиевых сплавов [c.213]

Образец картона и марка Усадка по толщине Усадки по линейным размерам, % [c.247]

В конструкциях деталей следует избегать выступов, пазов и отверстий, расположенных перпендикулярно к оси прессования (рнс. 8.11, а). Их следует заменять соответствующими элементами, расположенными в направлении прессования. Процесс формообразования деталей из композиционных материалов сопровождается значительной усадкой, поэтому в их конструкциях нельзя допускать значительной разностенности, которая вызывает коробление и образование трещин (рис. 8.11,6—г). Разностенность не должна превышать 1 3. В зависимости от габаритных размеров детали, используемого материала и других факторов оптимальной толщиной стенок считается 0,5—5 мм, а минимальными радиусами сопряжений — 0,5—2 мм. [c.439]

Если шов не перерезает несущий элемент, то, очевидно, сварочная усадка шва не приводит к значительным возмущениям в ней. Например, в узлах, образованных тавровыми соединениями, собственные ОСН затухают на расстоянии от шва порядка толщины листа (см. рис. 5.9). Очевидно, что такая ситуация справедлива, когда напряжения в стенке тавра Оуу малы. Если сварной шов перерезает несущий элемент, но не образует замкнутого контура в плоскости свариваемого листа (например, стыковой кольцевой или пазовый шов в сосуде давления), то на расстоянии от шва порядка толщины листа поперечные и продольные напряжения выравниваются (см. рис. 5.8). При этом [c.297]

Формирование поперечных напряжений Оу происходит вследствие поперечной усадки укладываемого валика и под сильным воздействием поперечной усадки последующих валиков. В связи с этим распределение напряжений Оу по толщине отличается значительной неравномерностью. [c.428]

Для случая сварки жестко заделанных по концам элементов поперечные сварочные напряжения, вызванные усадкой шва, могут быть ориентировочно определены по приведенному ниже выражению, описывающему их распределение в ОШЗ по толщине листа (по оси 0Z) [c.536]

Одна из трудностей цветной голографии связана с изменением толщины фотоэмульсии, происходящим при ее фотообработке (проявление, фиксирование, промывка и сушка). Практика показывает, что обработка приводит к усадке фотоэмульсии, вследствие чего уменьшается и период трехмерной структуры. В результате условие Вульфа-Брэгга выполняется для более коротковолнового излучения, чем опорное. Этим объясняется некоторое искажение окраски цветных голографических изображений. [c.266]

Например, при литье в металлические формы (под давлением, в кокиль и т.д.) на точность отливок наибольшее влияние оказывают точность изготовления пресс-формы и стержневых ящиков, постоянство толщины окрашенных покрытий, число разъемов формы и плотность сопряжения ее отдельных частей, температура формы и металла при заливке, постоянство усадки и др. [c.116]

Иногда для обеспечения технологичности используют принцип одновременной кристаллизации, который заключается в том, что все стенки отливок — от нижней части до верхней — имеют одинаковую толщину и застывают практически одновременно. Этот принцип применяется в основном для мелких и средних отливок тонкими стенками из сплавов с небольшой усадкой. Однако при [c.74]

В связи с тем что у литых конструкций необходимо обеспечить минимальную толщину стенок, для повышения прочности и жесткости отливок следует применять оребрение нагруженных стенок. Однако это ведет к увеличению концентрации напряжений, а в местах пересечения ребер со стенками — к скоплению излишнего металла. Поэтому для обеспечения технологичности конструкции отливки необходимо обеспечить свободную деформацию ребер при усадке, для чего ребра должны располагаться перпендикулярно к плоскости разъема формы. [c.77]

Прочность и жесткость деталей рекомендуется повышать путем применения ребер жесткости (рис. 8.7, а, б), толщина которых в наибольшем сечении не должна превышать толщину б стенки (рис. 8.7, в). Для круглых деталей не рекомендуются концентричные и сплошные радиальные ребра жесткости, так как они препятствуют усадке. [c.195]

Коллекторный миканит применяется в качестве изоляции между пластинами коллекторов электрических машин. К нему предъявляют следующие основные требования большая равномерность по толщине, малая усадка при повышенных давлении и температуре и отсутствие при этом вытекания смолы и скольжения пластинок слюды друг относительно друга. Поверхность этого миканита обработана (фрезерование, шлифование). Изготавливают коллекторный миканит из флогопита размерами 0,5, 4 и 4М, на шеллачном или полиэфирном лаке классов нагревостойко-сти В и F, а также на фосфорнокислом аммонии — аммофосе класса С толщиной от 0,4 мм до 1,5 мм. Он допускает резку на ножницах и вырубку пластин на штампах. Электрическая прочность не ниже 18 МВ/м, р не менее 10 Ом-м, а после увлажнения в течение 48 ч при 95%-ной влажности — 10 —10 Ом-м. Содержание склеивающего [c.220]

Во время выдержки расплава в матрице до соприкосновения с пуансоном происходит рост твердой корки от стенок и дна матрицы в условиях атмосферного давления. Ее толщина тем больше, чем меньше масса залитого расплава, больше его теплопроводность, ниже температура заливки и температура матрицы, больше путь пуансона и меньше скорость холостого хода ползуна пресса. Твердая корка претерпевает усадку, в резуль- [c.79]

Это различие объясняется тем, что в отливках типа стакана при толщине стенки, равной или меньшей тол-шине дна, прессование отливки после окончания формообразования происходит недостаточно полно, так как в этом случае пуансон перемещается на величину, пропорциональную величине усадки дна, а также на величину его пластической деформации. Иначе говоря, перемещению пуансона препятствует дно поэтому рост столбчатых кристаллов идет перпендикулярно охлаждаемым поверхностям. Увеличение толщины дна в два раза по сравнению с толщиной стенки приводит к некоторому изгибу столбчатых кристаллов со стороны внутренней поверхности. [c.117]

Ви2, ВиЗ), предохраняющих его от горения. Температура литья 720— 840° С. Жидкотекучесть по длине прутка 300 мм. Горячеломкость по ширине кольца 50,0 мм. Линейная усадка 1,7—1,9%. Объемная усадка от температуры 800° до температуры солидуса 3,97%, То же от температуры солидуса до температуры ликвидуса 5,4й% Минимальная толщина стенок при литье в песчаные-формы 6—8 мм. Литейные свойства сплава низкие. Сплав отличается грубо структурой. Добавка 0,2% кальция привозит к измельчению зериа. [c.143]

Об образовании штриховых фигур как о виде травления еще нет окончательного мнения. Неясно, связана ли способность к образованию штриховых фигур с действующим на поверхность зерен травлением или она указывает преимущественно положение срезанных плоскостей пространственной решетки, как это предположил Клемм [68]. Химическим составом, родственной кристаллической структурой, соотношением напряжений (способностью к образованию разрывов и усадке), а также необходимой для образования штрихов толщиной поверхностной пленки, вероятно, можно объяснить образование различных известных в настоящее время штриховых фигур травления. [c.263]

Толщина слепка должна быть не менее 4 мм. Усадка слепка [c.121]

Теперь представим себе, что свежеприготовленная неполностью отвержденная пленка с размерами /о, Ьо, ho нанесена на жесткую подложку и между ними возникла прочная адгезионная связь. При отверждении такой пленки лишь один ее размер — толщина h может меняться свободно длина же и ширина меняться не могут, так как этому препятствует адгезионная связь ее с подложкой. Поэтому в процессе усадки (уменьшения объема при отверждении) пленка окажется растянутой в направлении своей длины и ширина в Еус раз. Такую пленку можно уподобить полосе резины с размерами I и Ь, растянутой до размеров /о и Ьо и наклеенной в растянутом состоянии на жесткую подложку, которая препятствует ее сокращению. [c.82]

В марках коллекторного слюдинита буквы и цифры обозначают К — коллекторный С—слюдинит I —с пониженной усадкой по толщине (усадка при 20° и давлении 600 кГ/сж по истечении 5 мин —не более 7%, усадка при 160° и давлении 600 кГ1см по истечении 5 мин — не более 2%). [c.127]

Необходимые толщину и пористость покрытий микротвэла можно рассчитать на основе предложенной Скоттом и Прадо-сом математической модели [15]. При известных прочностных характеристиках плотного запирающего силового слоя можно определить зависимость допустимой глубины выгорания ядер-ного топлива от толщины покрытия, пористости сердечника и буферного слоя с учетом анизотропного расширения и усадки покрытия, происходящих под действием потока быстрых нейтронов и термического отжига. [c.15]

Серый чугун имеет хорошие литейные свойства высокую жидко-текучесть, позволяющую получать отливки с толщиной стеикн 3— 4 мм малую усадку (0,9—1,3 %), обеспечивающую нзготовлегще отливок без усадочных раковин, пористости и трещин. [c.159]

Жидкотекучесть высокопрочного чугуна такая же, как и у серого чугуна при одном и том же химическом составе и прочих равных условиях (температуре заливки, скорости охлаждения и др.), что позволяет получать отливки с толщиной стенок 3—4 мм сложной kofi-фигурации. Линейная усадка высокопрочного чугуна составляет 1,25—1,7 %. Это затрудняет изготовление отливок без усадочных дефектов. [c.161]

Изготовление днищ, обечаек и других составных частей аппаратов производится формованием винипластовых листов в деревянных прессформах или огибанием вокруг соответствующих деревянных болванок. Радиус кривизны при этом долнщи 6ыт[. не меньше толщины листа, а при изгибе листов тоньше 5 мм— не менее 5 мм. Так, усадка листового винипласта вдоль листа при температуре 120° С составляет 1,3—1,8%, а поперек листа 0,4- -1.4Т при 140° С соответственно 2.1—2,8 и 1,9—2,8%. а при 150° С 2.2—3,5 и 1,2—2.0%, [c.414]

Однопроходная сварка не может обеспечить симмет1)ии сварочных деформаций из-за неравномерности поперечной усадки по периметру кольцевого шва, поэтому сварку выполняют многослойной. Полный провар Г-, корне шва достигается специальной конструкцией разделки или применением остающихся кольцевых подкладок. Оригинальная конструкция стыка показана на рпс. 10.7. Посадоч- 1ая ступенька у собираемых деталей и упорное кольцо из малоуглеродистой стали толщиной 2 мм обеспечивают высокую точность сборки ротора и необходимую податливость стыка при сварке. Это весьма важно для предупреждения образования трещин в соединении. Притупление разделки шва выбрано нз условия получения полного провара корня шва. Специальные наклонные каналы уменьшают жесткость кромок при выполнении корневого слоя и тем самым предотвращают образование в нем трещин, а также обеспечивают [c.352]

Детали, подлежащие цементации, после предварительной очистки укладывают в ящики сварные стальные, или, реже, литые чугупп/ле прямоугольной или цилиндрической формы. При упаковке изделий на дно ящика насыпают и утрамбовывают слой карбюризатора толщиной 20—30 мм, на который укладывают первый ряд деталей, выдерживая расстояния между ними н до боковых стенок ящика 10—15 м 1. Затем засыпают и утрамбовывают слой карбюризатора толщино К)—15 мм, на него укладывают другой ряд деталей и т. д. Последний (верхний) ряд деталей засыпают слоем карбюризатора толщиной 35--40. мм с тем, чтобы компенсировать возможную ею усадку. Ящик накрывают крышкой, кромки которой обмазьн акл огнеупорной глиной или смесью глины и речного песка. После этого ящик помещают в печь. [c.234]

При конструировании соединений заформовкой надо учитывать, что процесс остывания изделий сопровождается усадкой формуемого материала и арматуры, а приборы и их летали могут работать при перепаде температур до 120° С и более. Поэтому для заформовки следует применять материалы с близкими коэффициентами теплового расширения и проектировать соединения так, чтобы усадка и тепловые деформации не нарушали прочность деталей и соединений. В частности, по возможности надо уменьшать размеры наформовываемых деталей, а толщину пластмассовых деталей назначать такой, чтобы исключалась опасность появления трещин и разрывов. При соединении материалов с большой разностью коэ( )-фициентов теплового расширения следует применять формовку [c.400]

При многопроходной сварке пластин встык в общем случае (рис. 11.13, а) возникают остаточные напряжения — продольные Ох, поперечные и в направлении толщины а . Однако при толщинах б <40...80 мм сопротивление усадке металла по толщине незначительное, и поэтому напряжения Ог малы. Формирование продольных напряжений Ох при укладке каждого очередного валика многослойного шва качественно подобно однопроходной сварке. Последующие валики незначительно изменяют значение остаточных напряжений Ох, и поэтому их распределение по толщине можно считать равномерным (рис. 11.13,6). [c.428]

При электрошлаковой сварке соединение формируется сразу по всей толщине. Возникающие остаточные напряжения в значительной степени зависят от толщины металла. При толщинах до 100 мм усадка металла шва и высокотемпературной около-шовной зоны в направлении толщины происходит свободно, поэтому остаточные напряжения в направлении толщины незначительные. Продольные остаточные напряжения Gx достигают предела текучести металла, и их распределение в поперечном сечении подобно случаю однопроходной сварки пластин встык. При дальнейшем увеличении толщины механизм образования остаточных напряжений изменяется, так как усадка металла в направлении толщины не может при этом происходить беспрепятственно. Вследствие этого возникают значительные остаточные растягивающие напряжения ст . С ростом толщины свариваемого металла при электрошлаковой сварке наблюдается неравномерность распределения температур по толщине, вызванная теплоотдачей с поверхностей. При этом температура в глубине шва выше, чем на поверхностных участках. На стадии охлаждения это приводит к появлению растягивающих поперечных напряжений Оу в глубине металла шва. [c.429]

Одна из аиболее эффективных лабораторных проб — стандартная проба СЭВ-19ХТ по ГОСТ 26388—84 (рис. 13.34). Испытанию подвергают набор из трех плоских прямоугольных стыковых образцов /, различающихся длиной свариваемых элементов 2Ь = 100, 2Ьг = 150, 2Ьз = 300 мм). Перед сваркой образцы закрепляют в жестком зажимном приспособлении 2. Весь набор образцов сваривают одновременно за один проход на стандартных режимах для каждого способа сварки и толщины стали. После сварки образцы выдерживают в закрепленном состоянии в течение 20 ч. В результате усадки сварного шва в соединениях развиваются поперечные сварочные напряжения, обратно пропорциональные длине образцов. Ориентировочно их значение может быть определено по формуле (13.12). При длительном действии этих напряжений возможно замедленное разрушение металла ОШЗ, которое проявляется в виде образова- [c.539]

Формы, получаемые уплотнением, имеют неодинаковую гшот-ность. Графитовые формы, имеющие градиент плотности по объему, предрасположены к непостоянной и неравномерной усадке в период их тепловой обработки, а также к короблению и образованию трещин. Для получения набивных форм с одинаковой плотностью по объему смесь уплотняют слоями толщиной 30 - 60 мм. Особенно велик градиент плотности в формах, получаемых прессованием. В связи с этим оптимальную величину удельного давления прессования выбирают такой, чтобы форма имела, по-первых, небольшой градиент плотности по объему во-вторых, необходимую прочность при минимальном содержании связующего вещества. [c.317]

Адгезия двух тел определяется близостью их по. мрностей, то есть интенсивностью молекулярных взаимодействий в этих телах и их совместимостью, то есть взаимной растворимостью, а также способностью к взаимному диффузионному проникновению частиц. При образовании полимерных покрытий вследствие усадки в плёнке возникают касательные напряжения, возрастающие с повышением толщины-нокрытия. Причиной нарушения адгезии часто являются не только эти внутренние напряжения, но и термические напряжения вследствие разности коэффициентов теплового расширения пленки и подложки. Если плёнкообразующее вещество или клей в текучем состоянии яроникает в гл> бокие неровности поверхности или поры подложки, то после отверждения [c.54]

Горячеломкость сплавов определяли по технологической пробе в виде кольца диаметром 107 и толщиной 5 мм, которая при затвердевании и последующем охлаждении имела затрудненную усадку благодаря металлическому стержню, оформляющему ее внутреннюю цилиндрическую поверхность. При диаметре сменных стержней от 7 до 97 мм ширина кольца может меняться в пределах 50—5 мм. Для усиления неравномерности охлаждения пробы на половине песчаной формы, противоположийй цитателю, под отливкой устанардивали холо- [c.61]

С увеличением толщины стенки стакана или втулки относительное перемещение прессующего пуансона во вре.мя выдержки кристаллизующейся отливки под давлением также возрастает (рис. 43), что связано не только с увеличением общей массы заготовки и ее усадки, но и лучшей пропрессовкой кристаллизующейся массивной отливки вследствие более медленного роста боковой твердой корки. [c.86]

Линейная усадка 1,2—1,3%. Объемная усадка от температуры 800 до температуры солпдуса 5,45%. То же от температуры солидуса до температуры ликвидуса 3,77%. Склонность к образопанию микрорыхлоты 2 условных единицы. Минимальная толщина стенок при лптье о песчаные формы 4 лш. Обрабатываемость сплава режущим инструментом отличная. Аргоно-дуговой сваркой и кислородно-ацетиленовой сваркой сплав сваривается удовлетворительно. [c.150]

Объемная усадка от температуры 800° до температуры солидуса 4,71%. То же от температуры солидуса до температуры ликвидуса 3,6%. Склонность к образованию микрорыхлоты 3 условных единицы. Минимальная толщина стенки при литье в песчаные формы 3 мм. Обрабатываемость сплава режущим инструментом отличная. Аргоно-дуговой и кислородно-ацетиленовой сваркой сплав сваривается удовлетворительно. [c.152]

Металлический кальций вводят непосредственно в расплав. В процессе плавки кальций взаимодействует с присутствующим во флюсе хлористым магнием Поэтому кальция вводят в шихту на 25% больше, чем нужно получить по анализу. Температура литья 700—800° С. Жидкотекучесть по длине прутка 250 мм. Горячеломкость по ширине кольца 32,5—37,5 мм. Линейная усадка 1,2— 1,3%. Склонность к образованию микрорыхлоты 1 условная едиЕшца. Минимальная толщина стенки при литье в песчаные формы 4 мм. Обрабатывается режущим инструментом отлично. Сваривается сплав плохо. [c.154]

Возможно введение циркония при помощи шлак-лигатуры магния с цирконием. Температура литья 730—760° С. Жидкотекучесть по длине прутка 290 мм. Гррячеломкость по ширине кольца 20,0 мм. Линейная усадка 1,2—1,3%. Минимальная толщина стенок при литье в песчаные формы 4 мм. Обрабатываемость режущим инструментом отличная. Сплав удовлетворительно сваривается ар-гоно-дуговой и несколько хуже кислородно-ацетиленовой сваркой. Сравнительно со сплавом МЛ5 свариваемость сплава МЛ 11 худшая. [c.155]

Сечения поперек волокон моделпровались при помош,и заливки матрицы вокруг набора твердых включений. Для матрицы использовался в основном тот же материал, что и в моделируемом композите, а именно эпоксидная смола Ероп 828, отвержденная с 8% диэтилентриамина при комнатной температуре. Роль включений играли стальные диски диаметром /2 дюйма и толщиной /4 дюйма. Применялись закрытые формы из плексигласа, покрытого слоем майлара. При помощи введенных извне формы штырьков включения удерживались на месте и слегка передвигались, чтобы освободить захваченный воздух. Эти штырьки убирались перед полным затвердеванием, чтобы дать возможность включениям плыть , следуя общей усадке смолы. [c.506]

С увеличением объема производства и разнообразия полимеров появились новые материалы для пассивной защиты труб от коррозии. В США и Италии в 1950 г. при непрерывной прокладке голых трубопроводов была применена их изоляция для защиты от коррозии поливинилхлоридной лентой. Однако малая толщина получаемого покрытия даже при наматывании внахлестку нескольких слоев не обеспечивала достаточной защиты от механических повреждений. Более эффективным оказалось использование полиэтиленового шланга (1960 г.), экструдируемого прямо из кольцевого экструдора плотно охватывающего при усадке трубу, покрытую клеем. [c.29]

Усадочные внутренние напряжения. Изготовим из неполностью -отвержденного полимера свободную пленку длиной 1 , шириной и толщиной /1о(рис. 2.16, а). После полного отверждения размеры пленкп изменяются и становятся равными соответственно I, Ь, h (рис. 2.16, б). Пленка испытывает линейную усадку [c.82]

Результаты экспериментов, проведенных на малоуглеродистых сталях, показали, что при толщине материала до 10 мм затрудненная усадка сварного соединения не может служить причиной абразовання /кристаллизационных трещин [99]. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...