Коэффициент скоростей колеса

При вариантах Т. О. колес I и II и скорости колеса К<15 м/с зубья колес полностью прирабатываются и коэффициент = 1,0. [c.19]

Каков должен быть коэффициент трения / колес заторможенного автомобиля о дорогу, если при скорости езды v — 20 м/с он останавливается через 6 с после начала торможения. [c.215]

Динамический (скоростной) коэффициент определяется качеством изготовления и скоростью вращения. При точном изготовлении (площадь контакта составляет не менее 75 % номинальной) и окружной скорости колеса м/с принимают [c.241]

Задача 246 46. Каков коэффициент трения колес заторможенного автомобиля о дорогу (считать, что заторможены все четыре колеса), если в момент выключения двигателя и нажатия тормоза скорость движения автомобиля 1)0 = 60 км/ч и автомобиль останавливается через 5 с после начала торможения. [c.323]

Погрешности изготовления и сборки передачи служат причиной пульсации окружной скорости червячного колеса при постоянной скорости червяка, что приводит к возникновению в зацеплении динамической нагрузки, которая при расчетах учитывается коэффициентом Кн . Значение зависит от степени точности передачи и окружной скорости колеса. При Ца<3 м/с [c.388]

Коэффициент кн о динамической нагрузки учитывает непостоянство угловой скорости колеса из-за ошибки шага зубчатых колес, возникающей при их изготовлении. Значение кн-и зависит от скорости, погрешности шага, присоединенных масс, упругости зубьев [c.203]

Полезную мощность и к. п. д. колеса при поступательной скорости лопастей и == 30 м/с, если угол схода воды с лопастей = 20° и коэффициент сопротивления колеса при безударном натекании па лопасти Z = 0,25 (выражает потерю Напора в колесе через относительную скорость воды на выходе из него). [c.402]

Коэффициент сопротивления колеса, выражающий потерю напора через относительную скорость выхода из колеса, равен = 0,25. [c.403]

Определить (в расчете на один канал рабочего колеса) окружное усилие Ru и перпендикулярное ему осевое усилие развиваемые потоком на рабочем колесе, если последнее по ширине канала окружной Шаг лопастей рабочего колеса i = 60 мм, ширина канала (в направлении, перпендикулярном шагу) постоянна по высоте колеса и равна Ь == = 40 мм. Выходной угол лопастей Рг = 25°, коэффициент сопротивления колеса (выражаюш,ий потерю в каналах через относительную скорость выхода) равен = 0,2. [c.404]

Определите, за какой промежуток времени после начала торможения остановится автомобиль, движущийся со скоростью 80 км/ч. Коэффициент трения колес о дорогу / = 0,25. [c.164]

В этой формуле 0 = 2/ia/(t ia + os Pj/ os Pi) — коэффициент передаточного числа = (1 + 0,5Wj)/(l + vj) — коэффициент скорости скольжения, при 2 = 90° = O,5d i(0i/ os Ра Кь — условное напряжение, зависящее от материалов пары колес. При непродолжительной притирке зубьев колес принимают Кь = = 0,04 МПа, если оба колеса из закаленной стали (HR > 50) Кь = 0,035 МПа для закаленной стали и бронзы Кь = 0,07 МПа для текстолита и закаленной стали. При тщательной притирке зубьев приведенные значения Кь увеличивают в 2 раза. [c.207]

Коэффициенты динамической нагрузки учитывают возникновение в зацеплении колес дополнительных динамических нагрузок. Зависят от окружной скорости колес, точности их изготовления и сборки, упругости зубьев и др. Влияние динамических нагрузок при расчете зубьев на контактную прочность и на изгиб [c.193]

Потери в рабочем колесе определяются потерями кинетической энергии на рабочих лопатках (эти потери оцениваются коэффициентом скорости ф) так, что [c.185]

Коэффициент динамической нагрузки йд определяется точностью изготовления передачи и в зависимости от окружной скорости колеса Кк принимается при У < 3 м/сек Aд=l- -l,l при Ук > > 3 м/сек д = 1,1 1,2. [c.318]

Коэффициент скорости рабочего колеса примерно равен ф = = 0,75-f-0,85. Хотя эти значения ниже, чем в осевом рабочем колесе, величина потерь будет примерно такой же ввиду умеренных значений относительной скорости W2. [c.132]

Коэффициентом упругого скольжения так же, как и в случае ременной передачи, будем называть отношение разности действительных окружных скоростей V и t 2 ободьев колес 1 и 2 к окружной скорости колеса ведущего [c.189]

ГОСТ 3058-54 фланкирован-очерчен по прямой линии характеризуется высотой срез,з / . и коэффициентом глубины среза. Высота среза принимается равной 0,15 т, а значения a . приведены II табл. 97 в этой же таблице даны предельные значения окружной скорости колес, выше которой следует применять фланкирование. В некоторых иностранных стандартах принимается криволинейное очертание фланка и плавное сопряжение его е основным прямолинейным профилем зуба, однако способ очертания фланкированного участка не имеет существенного значения. [c.460]

Как известно, потери в рабочем колесе центростремительной ступени, так же как и в рабочем колесе осевой, оцениваются коэффициентом скорости [c.14]

Так, если сравнить осевую ступень с = 0,5, работающую при окружной скорости ср = 300 м/с и 4 = 0,95 с центростремительной ступенью с теми же значениями и р , но существенно меньшим значением коэффициента скорости в рабочем колесе г з = 0,86, что означает потерю 26 % кинетической энергии в относительном движении, то получим, что в осевой ступени теряется [c.14]

Величина Ртш для всех постановок задачи показана на рис. 1.9. Видно, что для постановки II Ртш < О во всем диапазоне изменения Рз- Это означает, что скорость меньше скорости Wi, т. е. течение в каналах рабочего колеса замедленное. При таких условиях потери энергии в РК могут суш,ественно возрастать, особенно при 2 < 140°, где w /wi <0,5 (см. рис. 1.6). Коэффициент скорости vjj при этом уменьшается, и действительный к. п. д. ступени может быть ниже предполагаемого теоретического уровня. Аналогичная ситуация имеется и при постановке III, где также существенно меньше нуля. При постановке I степень реактивности Ртш всегда положительна. Кроме того, высота сопловых лопаток (см. рис. 1.7), получающаяся в постановке II, значительно меньше, чем в постановке I (при одинаковых диаметрах и расходах) для одной и той же высоты лопатки Ц. Это также может привести к дополнительным (по сравнению с постановкой I) потерям энергии в сопловом аппарате из-за увеличения влияния вторичных явлений. Как известно, изменение потерь в сопловой решетке (в отличие от потерь в рабочем колесе) оказывает сильное влияние на к. п. д. РОС. По этой причине действительный к. п. д. т]ц ступени с параметрами постановки II может еще более уменьшиться по сравнению с теоретическим значением. Полная степень реактивности Рт для постановки II получается положительной за счет составляющей р . к- При = 1 (осевая ступень) Рт. к = О и оптимальная степень реактивности = Рт . может быть меньше нуля. [c.30]

Используя формулы одномерного расчета (см. приложение I), легко получить параметры u-j o, Рт, fx", обеспечивающие этот максимум. Значения а ,, а также коэффициенты скорости ф, ijj и расход рабочего тела G считаются заданными. Кроме того, будем считать, что лопатки рабочего колеса на входе расположены радиально, т. е. = 90°, что дает связь (1.12) между х и р,,. [c.48]

Влияние коэффициента на характеристики оптимальной закрутки показано на рис. 1. 8. Степень реактивности и оптимальное характеристическое число с уменьшением г ) практически не меняются. Сильное влияние величина оказывает на углы и Ра- При уменьшении гр угол резко падает, что согласуется с выводами работы [68]. С изменением угол Pj меняется так, чтобы обеспечить пропуск большей доли расхода рабочего тела через прикорневые, наиболее эффективные, области рабочего колеса. Необходимо отметить, что коэффициент скорости гр в зависимости от формы проточной части рабочего колеса может существенно изменяться по ее высоте. При переменном ip оптимальная закрутка должна обладать определенными преимуществами, вследствие того что она обеспечивает распределение расхода рабочего тела по высоте проточной части единственным, наиболее рациональным для достижения максимального к. п. д., образом. Поэтому надежная расчетная оптимизация параметра центростремительной радиально-осевой ступени может быть выполнена на базе предложенного метода по мере накопления экспериментальных данных о распределении потерь энергии в рабочем колесе. [c.52]

Энергия, затрачиваемая однородным потоком на разгон крупных капель, приводит к уменьшению скорости пара перед рабочим колесом и за ним. Оценку изменения этих скоростей под влиянием разгона капель можно дать с помощью коэффициентов скоростей. Действительные скорости перед рабочим колесом и за ним можно выразить формулами [c.176]

Ф — коэффициент скорости однородного потока с учетом потерь от разгона влаги вплоть до рабочего колеса Qy — термодинамическая степень реактивности. [c.192]

Из графика видно, что чем больше вытянуто в радиальном направлении колесо, тем меньше значение имеет коэффициент скорости. [c.47]

Рис. 1.14. Зависимость коэффициента трения колес от скорости самолета на пробеге и состояния ВПП

Коэффициент расхода ступени Са- Коэффициентом расхода называется отношение осевой скорости к окружной скорости колеса [c.40]

Коэффициенты Кнр и Кр учитывают неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца. Они зависят от деформации валов и самих зубьев колес. Различают начальное значение коэффициента Кр до приработки зубьев и значение Кр< Кр после приработки. Зубчатые колеса считают прирабатывающимися, если твердость рабочих поверхностей зубьев хотя бы одного из зубчатых колес пары Я НВЗбО и окружная скорость колес иС <15 м/с. В этом случае неравномерность нагрузки постепенно уменьшается вследствие повышенного местного износа (приработки) и при постоянном режиме нагрузки может быть полностью устранена, т. е. происходит полная приработка зубьев. Поэтому для прирабатывающихся цилиндрических прямозубых и косозубых, а также для прямозубых конических колес при постоянном режиме нагрузки Янз=Яур = 1- [c.355]

В остальных случаях, т. е. при переменном режиме нагрузки, при твердости рабочих поверхностей зубьев обоих колес более НВ350 или при любой твердости, но окружной скорости колес и>>15 м/с (при больших скоростях между зубьями образуется постоянный масляный слой, защищающий их от износа) зубчатые колеса считают неприрабатывающимися. Для таких колес Кн = =Кщ Кр(,=К%. Значения коэффициентов Кнр и принимают в зависимости от твердости рабочих поверхностей зубьев расположения колес относительно опор и коэффициента ширины %с1 по [c.355]

В этой формуле обозначено М — момент силы трения второго рода, / —коэффициент этого трения, со — мгновенная угловая скорость колеса. Положительный знак соответствует движению ведущего колеса, отрицательный—двиткению ведомого. Напомним, что коэффициент трения качения / равен б, т. е. плечу той пары сил, момент которой является моментом трения второго рода ЛН, Это плечо образуется вследствие деформации опорной плоскости и колеса (рис. 19). [c.103]

Коэффициент динамичности нагрузки А учитывает динамические нагрузки, возникающие в зацеплении в результате неточностей изготовления деталей передачи, погрешностей зацепления, деформации зубьев, приводящих к негюстояпству действительных значений мгновенного передаточного отношения. Величина зависит от степени точности изготовления колес, вида передачи, твердости активных поверхностей зубьев и окружной скорости колес. [c.133]

В остальных случаях, т. е. при переменном режиме нагрузки, при твердости рабочих поверхностей зубьев обоих колес более 350 НВ или при любой твердости, но окружной скорости колес t>>15 м/с (при больших скоростях между зубьями образуется постоянный масляный с]юй, защищающий их от износа) зубчатые колеса счигаю неприрабатывающимися. В таких случаях числовые значения коэффициентов К,, и принимают по 1абл, 9.5 в зависимости от коэффициента ширины венца колеса относительно делительного диаметра шестерни Так как в начале расчета euje неизвестны />2 и t/j, то / определяют в зависимости от коэффициента /д по формуле [c.192]

Коэффициенты К Кр учитывают не-равломерность распределения нагрузки между зубьями. Для прямозубых колес К = = Кр . Для косозубых и шевронных колес зависят от окружной скорости колес и степени точности при у Юм/с и 6...8-й степени точности [c.193]

Коэффициент перекрытия. На рис. 43 видно, что за время зацепления нижний ведущий профиль прошел дугу СС по начальной окружности и повернулся на угол <р,, а верхний ведомый—дугу DD и повернулся на угол <р,. Эти дуги называют дугами зацепления. Так как начальные окружности катятся друг по другу без скольжения, то дуги зацепления обоих колес равны - =—DD. Если шаг t по начальной окружности будет больше дуги зацепления, то касание одной пары зубьев закончится, а следующая пара зубьев еще не войдет в соприкосновение произойдет перерыв в зацеплении. Скорости колес изменятся, и следующая пара зубьев войдет в соприкосновение с ударом. Для того чтобы этого не было, шаг должен быть меньше дуги зацепления следующая пара зубьев должна войти в зацепление раньше, чем предыдущая выйдет из зацепления. Отношение дуги зацепления к шагу называют коэффициентом перекрыти я [c.60]

Найдем среднюю скорость движения катящейся гибкой нити, сформированной из полуокружностей радиусом i , и сравним ее со скоростью качения колеса того же радиуса. Как известно из предыдущих расчетов, горизонтальное перемещение Ах точки за время поворота образующего колеса на угол ф = 2it равно Ах = = 2Щп - 2). Так как за это время точка колеса проходит горизонтальный путь 2nR, то коэффициент редукции средней горизонтальной скорости волны по отношению к скорости колеса равен 2nRI(2R(n - 2)) = л/(я — 2) = = 2,75, т. е. рассматриваемая волна движется при прочих равных условиях в 2,75 раза медленнее, чем колесо. [c.98]

Po T ,K. П. Д. no мере увеличения угла Рг в зоне Рг < Pzopt объясняется превалирующим влиянием снижения потерь с выходной скоростью, а его уменьшение при больших Рг — увеличением длины лопатки и соответственно зоны сравнительно низкого к. п. д. у периферии рабочего колеса (рис. 1.17). Величина P2opt суш,ественно зависит от типа закрутки рабочих лопаток и значения коэффициента скорости гр. [c.51]

Если коэффициент скорости направляющего аппарата фс практически не зависит от й. и отношения Ui/ i, то коэффициент скорости рабочих лопаток г()р может суш,ественным образом зависеть от этих величин, так как отношение связано с углом а величина влияет на радиус кривизны лопатки. Чем меньше значение d , т. е. чем длиннее лопатка, тем меньше радиус кривизны канала, а чем больше отношение Uj/ i, тем меньше угол изгиба лопаток, поэтому уменьшение значений d и увеличение отношения Ui/ i ведут к уменьшению потерь кинетической энергии в рабочем колесе. Однако для определения основной тенденции влияния 2 и на примем 4 р = onst. Дифференцируя частным образом (5.25) по получаем [c.91]

Определив предварительно хорду профиля рабочей решетки из прочностного расчета bj, = 5-10 м и оптимальный шаг по характеристике решетки t = 0,6, найдем число профилей на рабочем колесе Zj = 105. Расчетное значение коэффициента скорости рабочей решетки примерно равно 0,9, так что действительный угол выхода Рз мало отличается от эффективного Роэф- [c.104]

В основу определения "Пт положим расчетную схему, изложенную в пп. 5.1. .. 5.5, которая при = 1 соответствует осевым турбинам. Однако турбинам малой мощности присущи повышенные значения окружных потерь энергии [19], снижающие их отсительный лопаточный КПД. Поэтому для более детального учета влияния параметров рабочего процесса турбины на коэффициент скорости рабочего колеса представим его в виде [c.105]

Чриведениые на графике значения коэффициента скорости определены для плоских радиальных лопаток, поверхность которых совпадает с меридиональной плоскостью. При таких лопатках станопятся значительными потери на удар при входе на насосное колесо и при входе на турбинные лопатки гидротормоза. Поэтому иногда ирнменяются плоские радиальные лопатки с поверхностью, не совпадающей с меридиональной плоскостью. [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...