Кривые усталости при жестком нагружении

Уравнение кривой усталости при жестком нагружении принимает [c.625]

Аналитически кривая усталости при жестком нагружении в исследуемом диапазоне чисел циклов нагружения может быть выражена в виде [c.183]

Рис. 3.2.5. Кривые усталости при жестком нагружении

Уравнение (2.69) кривой усталости при жестком нагружении можно запи- [c.113]

Кривые усталости при жестком нагружении по параметру коэффициента асимметрии Rg цикла деформаций строят обычно в двойных логарифмических координатах размах упругопластической деформации (е), размах или амплитуда упругой деформации (eg, бСд) и размах или амплитуда пластической деформации [Вр, Вра) — число циклов до образования трещины (iV/) (рис. 45). [c.119]

Постоянная т в уравнении Коффина, характеризующая угол наклона кривых усталости при жестком нагружении (значения для исследованных материалов приведены в табл. 3) изменялась в пределах от 0,4 до 0,54. [c.277]

Рассматриваемая концепция кинетических деформационных критериев малоциклового разрушения предполагает зависимость кривой усталости при жестком высокотемпературном нагружении только от величины располагаемой пластичности материала [c.32]

Долговечность оценивают, используя правило суммирования повреждений в соответствии с деформационно-кинетическим критерием прочности. Базовые данные и расчетные характеристики получают при термомеханическом режиме нагружения, соответствующем эксплуатационному или эквивалентному ему по деформациям, температурам и длительностям. При этом определяют кривые малоцикловой усталости (при жестком нагружении) и располагаемой пластичности (при монотонном статическом разрыве или испытании на длительную прочность и пластичность). [c.23]

Существуют методы пересчета кривых усталости, полученных при мягком режиме нагруже-ния, в кривые усталости при жестком режиме нагружения [99,164]. [c.23]

Предположение, что усталостное разрушение имеет место, когда напряжения при жестком нагружении достигнут значений предельных амплитуд напряжений при мягком нагружении и том же числе циклов, может быть использовано для приближенной оценки характера искомых кривых усталости жесткого нагружения с использованием кривых усталости, полученных при мягком режиме нагружения. Пересчет кривых усталости при мягком режиме нагружения в кривые усталости при жестком режиме нагружения [c.289]

С использованием линейной гипотезы суммирования повреждений и учетом кинетики изменения напряжений для исследованных сталей не может считаться удовлетворительным. Это несоответствие объясняется в первую очередь существенным рассеянием численных значений напряжений на стадии стабилизации при жестких режимах испытаний. Пересчет кривых усталости при жестком режиме нагружения в кривые усталости при мягком режиме нагружения по соответствующим образом записанной линейной гипотезе суммирования повреждений с учетом кинетики изменения не-упругой деформации дает хорошие результаты. [c.290]

Из двух последних уравнений, одно из которых определяет кинетику изменения напряжений в процессе циклического деформирования при жестком нагружении, другое — кривую усталости при мягком нагружении, можно получить уравнение для значений амплитуд разрушающих деформаций при жестком нагружении [c.96]

При жестком нагружении циклическое накопление деформации приведет к разрушению (следуя линии с) в точке К на кривой усталости в амплитудах деформации и в точке К на кривой, выраженной в напряжениях. При меньшем нагружении и деформации, а следовательно, при большом числе циклов при мягком нагружении смешанное разрушение воз-6—214 81 [c.81]

Рис. 5.3. Схема кривых усталости при мягком и жестком нагружении

По результатам испытаний образцов при жестком нагружении строят кривые усталости [c.237]

В работах [70, 262] выполнено исследование эффекта асимметрии на примере малоуглеродистой стали типа А-201 и низколегированной типа А-517. В широком интервале асимметрий цикла деформаций = —оо —1, 0 —0,5 0 +0,2 +3,34) долговечность материалов при жестком нагружении определяется единой кривой малоцикловой усталости (рис. 1.1.7). [c.12]

Выше было отмечено характерное для малоцикловых испытаний отклонение экспериментальных данных до одного порядка по числу циклов в малоцикловой области долговечностей при жестком нагружении от расчетной кривой усталости типа уравнения (1.2.1). Указанное возможное несоответствие расчета является как следствием непостоянства показателя степени т, так и отражает уровень корреляции характеристик сопротивления малоцикловому разрушению со статическими свойствами (прочность и пластичность) материала, используемыми при вычислении констант правой части уравнения. [c.34]

Расчет усталостных повреждений базировался на кривых усталости материала, полученных при жестком нагружении (рис. 1.3.7) в условиях термического цикла принятой в испытаниях частоты (5,5 мин, 200 iii 860° С), когда период растяжения сопровождается охлаждением образца, а период сжатия — нагревом. Указанный температурный режим соответствовал специфике термоусталостных испытаний. [c.52]

Таким образом, для расчета сильфонного компенсатора на малоцикловую усталость необходимо, с одной стороны, располагать кривой разрушающих деформаций при жестком нагружении, полученной на образцах из конструкционного материала, и, с другой стороны, зависимостью (расчетной или экспериментальной) деформации в наиболее напряженной точке гофра от перемещения его концов. При этом для заданных из условий работы конструкции перемещений определяются упругопластические деформации конструкции, и по кривой усталости материала находится разрушающее число циклов нагружения компенсатора в соответствии со схемой, представленной на рис. 4.1.5, в. [c.186]

Основными характеристиками, необходимыми при оценке малоцикловой прочности, являются 1) диаграмма статического деформирования со всеми стандартными величинами прочностных свойств (предел пропорциональности, текучести, прочности) и свойств, характеризующих пластичность (равномерное и полное удлинение, коэффициент поперечного сужения) 2) диаграммы циклического деформирования при симметричном жестком и мягком нагружениях с величинами параметров обобщенной диаграммы деформирования 3) кривые усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружениях при симметричном и асимметричном циклах. [c.210]

Установки с позиционной системой управления используются для получения диаграмм статического и циклического деформирования исследуемого материала с целью определения основных механических характеристик статической прочности и пластичности, параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования, а также кривых усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружении с симметричным и асимметричным циклом. [c.225]

На рис. 54 приведено поле разброса данных по долговечности сплавов ВТ6С в зависимости от амплитуды общей деформации Ае/2. Анализ результатов испытаний других титановых сплавов с однотипной структурой показал, что значения долговечностей достаточно хорошо ложатся в полосу разброса данных, приведенных на рис. 54. Это свидетельствует о том, что для изученных титановых сплавов с однотипной структурой существует единая кривая усталости при жестком нагружении. [c.94]

При использовании аналитической зависимости для кривой усталости при жестком нагружении типа Мэнсона — Коффина усталостное повреждение определяется [c.199]

Кривые усталости при мягком и жестком нагружении, полученные по формулам (2.74) — (2.76) для теплоустойчивой стали и стали 22К, приведены на рис. 33. Интересно отметить, что для разупрочняющейся теплоустойчивой стали с большой областью квазистати-ческого разрушения (до 5-10 —10 циклов) кривая усталости при мягком нагружении лежит ниже кривой усталости при жестком нагружении. Для стабильной стали 22К с областью ква-зистатических разрушений до 10 циклов при большем числе циклов прочность ограничивается жестким нагружением (по усталости). [c.114]

При умеренной концентрации напряжений и неоднородном напряженном состоянии для материала, обладающего циклическим разупрочнением, учет всех основных факторов дает долговечность, существенно меньшую, чем по данным расчета по ASME, и большую, чем по данным расчета по кривой разрушения при мягком нагружении. Сопоставимые по долговечности результаты получаются при расчете по кривой усталости при жестком нагружении. [c.116]

Из условий работы компенсаторов и металлорукавов, рассмотренных выше, вытекает необхотмост , расчета их на малоцикловую усталость от периодических смещений, вызванных изменением температуры или перемещениями при эксплуатации. Такой расчет может проводиться на основе исходных положений, изложенных в гл. 2 с учетом того -обстоятельства, что в процессе деформирования осуществляется нагружение, близкое к жесткому, так как условиями работы задаются смещения. В соответствии с этим для расчета можно использовать кривую усталости при жестком нагружении, которая в наиболее простом виде может быть записана в виде (см. гл. 2) [c.411]

Для некоторого начального напряжения и соответствующей ему деформации 8а при жестком нагружении напряжения достигают разрушающих значений для упрочняющегося материала в точке / (число циклов до разрушения Ni)y разупрочняющегося материала — в точке III (число циклов до разрушения iViii) и для циклически стабильного материала — в точке II (число циклов до разрушения iVn). Опустив перпендикуляры из точек /, //, III до пересечения с прямой, соответствующей деформации 8а , получим точки /, //, III, лежащие на кривых усталости 7, 2 и 5, при жестком нагружении. Такое построение можно сделать и для других уровней исходных напряжений и деформаций и получить ряд точек для построения кривых усталости при жестком нагружении. Основываясь на рассмотренной схеме, по кривой усталости при [c.284]

На рис. 56 для теплоустойчивой малолегированной стали показана экспериментально полученная кривая усталости при жестком нагружении и кривая усталости при мягком нагружении, пересчитанная для жесткого нагружения. Для данной стали усталостное разрушение при мягком нагружении удалось получить только после 10 циклов и при напряжениях ниже При меньших числах циклов разрушение имело характер квазистатический. Кривая усталости, полученная пересчетом, имеет хорошее совпадение с опытными точками. На рис. 57 по формуле (91) построена кривая усталости при мягком нагружении для стали 1Х18Н9Т, ц = 0,19 и ос = 0,31. Расчетная кривая и в этом случае имеет хорошее совпадение с опытными точками. [c.97]

Полученные результаты испытаний различных зон сварных соединений при жестком нагружении были сравнены с зависимостью, предложенной Мэнсоном [23 ] для описания кривой усталости при жестком нагружении в виде [c.276]

Сопоставление расчетных кривых усталости при жестком нагружении по уравнению Коффина с экспериментальными (рис. 13) показало, что для основного материала всех исследуемых сталей на-людалось хорошее соответствие полученных данных расчетному уравнению за исключением некоторого от-кло.нс - В сторииу >леньших долговечностей для СтЗсп. [c.277]

Более подробные исследования влияния синфазных режимов неизо-термического нагружения проведены на примере сплава ХН75МБТЮ-ВД (см. рис. 2.7). Получены кривые усталости, при жестком изотермическом (700 и 860 °С) и неизотермическом синфазном и противофазном режимах в диапазонах температур 200. .. 860 °С, 200. .. 700 С и 700. .. 860 °С. Выбор диапазона температур обусловлен пониженной пластичностью сплава ХН75МБТЮ-ВД при температуре, близкой к 700 °С. При неизотермическом и противофазном режимах нагружения кривые усталости практически совпадают (точки 1 - 4, 8). Установлена зависимость долговечности при синфазном режиме неизотермического нагружения от предельной температуры цикла (точки 5 к 7). [c.32]

Из уравнений (2.9), (2.10) следует возможность построения единой кривой усталости при жестком и мягком режимах нагружения для различных материалов. На рис. 2.19 показаны экспериментальные данные для контрастных материалов ХН77ТЮРБ (750°С), малоуглеродистой котельной стали (7 = 20,,.450° С), 15Х2МФА (Г = 20...550°С), сталей 45, 12Х18Н10Т и низколегированной конструкционной стали при разных температурах. [c.68]

Для описания кривых, приве-деиных на рис. 13, в области усталостного разрушения используются те же уравнения, что и при многоцикловой усталости. При жестком нагружении может быть только усталостное разрушение, так как по условиям испытания накопление деформаций отсутствует. [c.22]

Обозначения А (А ) — параметр, характеризующий зависимость ширины петли в первом (втором) полуцикле (б )) нагружения от величины исходного деформирования р — постоянная материала, зависящая от деформавди и характеризующая темп разупрочнения — изменение ширины петли по числу полуциклов нагружения к С — постоянная материала, характеризующая темп разупрочнения р от деформации — предел пропорциональности в первом полуцикле — параметр, характеризующий наклон кривой малоцикловой усталости при жестком нагружении — 1п —-р-- [c.272]

Рис.9.2.3. Соответствие кривой усталости при мягком нагружении и разрушающих ияррхяжшЯ при жестком

На рис. 41.4 представлены кривые усталости стали Х18Н10Т при жестком нагружении (точки 1). Следует отметить, что циклическая прочность испытанной стали соответствует циклической прочности стали того же типа 1Х18Н9Т. [c.182]

В результате проведенных испытаний получена кривая усталости конструкционного материала (Х18Н10Т) при жестком нагружении (см. рис. 4.2.4, б, точки 2). [c.193]

В процессе формования гибкого элемента материал гофра подвергается сложному пластическому деформированию, а величина наклепа достигает 15—20%. Чтобы оценить влияние наклепа на прочностные характеристики стали Х18Н10Т, проведены испытания на образцах, подвергнутых растяжению на 9, 11 и 18% (рис. 4.2.4, точки 3—5). Экспериментальные данные, полученные при жестком нагружении, показали, что наклеп в указанных пределах не изменяет долговечности материала Х18Н10Т. Результаты испытаний характеризуются кривой усталости материала в исходном состоянии (рис. 4.2.4, б). [c.193]

Ниже приведены результаты испытаний сплава ХН73МБТЮВД, на примере которых показана возможностБ" использования деформационно-кинетического критерия в случае термической усталости. Испытания проводили по режимам, приведенным выше были получены кривые малоцикловой усталости при изотермическом и неизотермическом нагружении по жесткому режиму, а также кривые термической усталости в циклах раз личной длительности (рис. 73). Эти зависимости необходимы для определения величины в.ходящей в уравнение (5.51). Значение Np принимают из опытов на неизотермическую малоцикловую усталость при жестком режиме нагружения, когда односторонняя деформация отсутствует. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...