Хромоникелевые Ударная вязкость

При выборе материала для длительной работы при высоких температурах необходимо учитывать появление тепловой хрупкости, приводящей в дальнейшем к значительному снижению ударной вязкости. Основной причиной возникновения тепловой хрупкости является пребывание стали в условиях высоких температур. Особенно склонны к тепловой хрупкости хромистые и хромоникелевые стали. Добавка к этим сталям Мо задерживает процесс тепловой хрупкости. [c.197]

При выборе материала, работающего длительное время при высоких температурах, следует также иметь в виду так называемую тепловую хрупкость, которая с течением времени приводит к снижению ударной вязкости. Подобно отпускной хрупкости тепловая хрупкость резче всего проявляется в хромистых и хромоникелевых сталях. [c.31]

Температура нагрева под закалку определяется критическими точками и Лд. В зависимости от выбранной температуры можно получить и различные свойства. Например, на рис. 4 приведено изменение ударной вязкости в зависимости от температуры закалки отпущенной хромоникелевой стали. Кривые показывают, что с повышением температуры закалки ударная вязкость после отпуска на 350 и 600° С понижается. Повышение температуры закалки иногда приводит к сниже- [c.73]

Рис. 4. Ударная вязкость отпущенной хромоникелевой стали в зависимости от температуры закалки

Ударная вязкость хромоникелевой стали при отрицательных температурах [c.374]

Хромоникелевые стали аустенитного типа после закалки на -твердый раствор с понижением температуры сильно упрочняются при сравнительно небольшом уменьшении пластичности н ударной вязкости. После закалки и старения при 538—650° С некоторые из них с понижением температуры в значительной степени охрупчиваются, что связано с обеднением твердого раствора углеродом и хромом по местам образования карбидов при старении, т. е. с понижением стабильности аустенита. [c.232]

Деформируемость — обрабатываемость давлением — способность материалов воспринимать пластическую деформацию в процессе видоизменения формы при гибке, ковке, штамповке, прокатке и прессовании. Она зависит 1) от химического состава стали с небольшим содержанием углерода и легированные никелем и марганцем деформируются лучше, чем высоколегированные, хромоникелевые, высокоуглеродистые и др. 2) от механических свойств материалы с высокими показателями удлинения, сужения и ударной вязкости более способны к восприятию деформации 3) от скорости деформации, температуры и величины обжатия на каждом переходе. [c.7]

Механические свойства хромоникелевой стали характеризуются низкой, присущей аустениту, твёрдостью, невысоким пределом прочности при растяжении,низкими пределами упругости и пропорциональности, весьма высокой пластичностью (определяемой относительным удлинением, поперечным сужением при разрыве, ударной вязкостью и. штампуемостью ) и сравнительно высоким сопротивлением истиранию. [c.489]

Хром и никель. Хромоникелевые стали являются наиболее распространенными из всех легированных сталей, применяемых для производства фасонного литья. Совместное влияние Ni и Сг позволяет получать сложные по форме и массивные стальные отливки, отличающиеся весьма высокой прочностью при сохранении высокой пластичности и ударной вязкости. [c.30]

Тепловая хрупкость заключается в значительном снижении ударной вязкости при длительной работе стали в интервале температур 400—600° при почти неизменном уровне других механических свойств. Понижение ударной вязкости металла, длительно работавшего в интервале указанных температур, проявляется при комнатной температуре и может привести к хрупкому излому поверхностей нагрева котлоагрегата (например, труб пароперегревателя). при их ремонте. Тепловой хрупкости особенно подвержены низколегированные хромоникелевые стали с содержанием 0,5—1,5% хрома и 1—4% никеля. Добавлением в сталь молибдена (0,2— 0,5%) тепловая хрупкость уменьшается. [c.3]

Тепловой хрупкости подвержены и высоколегированные хромоникелевые стали аустенитного класса с той разницей, что в первый период, в пределах первой тысячи часов работы, ударная вязкость повышается, после чего начинает постепенно снижаться. Как показали наблюдения, тепловая хрупкость проявляется в углеродистой стали только в том случае, если ее работа при высоких температурах сопровождается пластической деформацией. [c.3]

Ударная вязкость образцов одного и того же материала падает по мере понижения температуры опыта. Для некоторых материалов (мягкая сталь) это падение происходит очень резко для сталей повышенной твердости, а также для специальных сталей (хромоникелевая) этот переход сглаживается. На рис. 431 показаны диаграммы ударной вязкости, полученные в механической лаборатории Ленинградского института инженеров ж.-д. транспорта. [c.532]

Хромистые коррозионно-стойкие ста-, ли (табл. 99) практически не уступают хромоникелевым аустенитным сталям по уровню газовыделения и коррозионной стойкости. Недостатком их следует считать несколько более низкую ударную вязкость при криогенных температурах. [c.465]

При отпуске некоторых легированных сталей в определенном интервале температур наблюдается резкое снижение ударной вязкости, возникает отпускная хрупкость. Чтобы избежать развития отпускной хрупкости, изделия, изготовленные из хромоникелевых и марганцовистых сталей, после высокого отпуска быстро охлаждают в масле или воде. С этой же целью сталь легируют молибденом или вольфрамом (не более 0,6 %). [c.201]

В результате исследований [270, 271 ] возможности использования азота как заменителя никеля при выплавке сталей с Bif.i-соким содержанием хрома предложена хромоникелевая сталь типа 18-5 с азотом (0,15—0,25%), обладающая повышенным пределом текучести по сравнению со сталью типа 18-8 и такой же чувствительностью к межкристаллитной коррозии, как и сталь типа 18-8. В кипящей азотной кислоте эта сталь показала высокое сопротивление коррозии. В другой работе [272] изучалась возможность замены никеля азотом в хромоникелевой стали типа 23-12 с тем, чтобы сделать ее полноценным заменителем хромоникелевой стали типа 25-20 с 1,5% Si. Азот вводили в эту сталь в количестве 0,21—0,29%, Установлено, что после ЮО-ч выдержки при 900° С ударная вязкость стали резко снизилась вследствие образования новой фазы. [c.325]

Рис. 207. Влияние продолжительности и температуры старения на ударную вязкость (по Шарпи) и пластические свойства хромоникелевой стали 25-20 (цифры у кривых — продолжительность старения, ч)

Механические свойства хромомарганцевоникелевых сталей с азотом зависят от структуры и содержания марганца (рис. 259) [377]. Стали с повышенным содержанием азота (0,23%) имеют повышенную прочность при пониженной пластичности. Повышение содержания марганца в хромоникелевой стали 17-4-N несколько увеличивает ударную вязкость при температурах глубокого холода. С понижением температуры испытания ударная вязкость хромомарганцевоникелевых сталей уменьшается. [c.440]

Никелевая 9%-ная сталь специально разработана для использования в криогенной технике в качестве более экономичного материала, по сравнению с хромоникелевыми аустенитными сплавами она сочетает хорошую свариваемость, достаточную прочность и ударную вязкость в надрезанных образцах для применения при низких температурах до —196° С. Ударная вязкость до —100° С практически не изменяется и составляет 6—10 кГ М (по Шарпи). При более низких температурах испытания до —196° С ударная вязкость понижается до 2,5—5 кГ-м [712]. [c.467]

Поопе термической обработки вольфрамистые стали обладают повышенной твердостью, прочностью и высокой ударной вязкостью. Вольфрам добавляют к конструкционным хромоникелевым и жаропрочным сталям, а также он является основным легирующим элементом в HH TpyMeHTiLibHHx И быстрорежущих сталях Р18 (W= 18%). [c.96]

Капуе [170] сообщил о существовании зависимости между отпускной хрупкостью и величиной зерна аустенита в низколегированных хромоникелевых сталях. Были исследованы две стали (0,3% С 3% Ni 0,75% Сг), содержащие вредные примеси фосфор и цинк. Склонность к отпускной хрупкости сталей с фосфором и цинком усиливается с ростом зерна аустенита (сегрегация элементов на границах зерен) точно также температура перехода ударной вязкости улучшенной хромоникелевой стали с повышенным содержанием примесей зависит от величины у-зерна. Эта же сталь без загрязнений приобретает отпускную хрупкость как при 450, так и при 600° С. Полученные результаты указывают на то, что повышение температуры перехода при росте зерен у-фазы объясняется присутствием примесей. На основании данных работы [170], можно заключить, что предпочтительное растравливание границ зерен аустенита при травлении водным раствором пикриновой кислоты наступает лишь тогда, когда отпускная хрупкость вызывается малым содержанием фосфора. Таким образом, чтобы отпускная хрупкость проявилась при отпуске, необходимо определенное отношение числа сегрегаций на границах к величине зерна. [c.152]

Хромоникелевые стали типа 18-13-3Mn-0,60Ti и 18-11-ЗМп-], 02Nb и 0,47% Та в сварных швах дд имеют значительно меньшую ударную вязкость [c.233]

Полноценны ми заменителями хромоникелевых цементуемых сталей являются стали 15ХФ и 18ХГМ, так как содержание ванадия в первой и молибдена во второй способствует тому, чго сердцевина зуба приобретает высокую ударную вязкость в сочетании с высокой прочностью. [c.318]

Медленное охлаждение после отпуска, (с температуры 450—600° С) стали хромистой марганцевой, хромомарганцевой, кремнемарганцевой, хромоникелевой и хромокремнистон и стали с содержанием свыше 0,1% приводит к резкому понижению ударной вязкости (чувствительность к скорости охлаждения при отпуске — отпускная хрупкость). В табл. 4S приведены данные, характеризующие влияние скорости охлаждения при отпуске на удар- [c.510]

Хрупкий отпуск. Низкая ударная вязкость после отпуска а) при температуре 250—350 С — стали углеродистой, кремнистой, никелевой, кремненикелевой б) при температуре 325-425° С — стали марганцовистой и кремне-шрганиовистой в) при температуре 275—325 и 475-575° С стали хромистой и хромоникелевой Обособление и коагуляция карбидов критической степени дисперсности и превращение остаточного аустенита Исправление дефекта отжиг, а затем закалка с последующим отпуском при температуре ниже или выше интервала температур хрупкого отпуска [c.578]

Отпускная хрупкость (чувствительность к скорости охлаждения при отпуске). Низкая ударная вязкость после отг ска при температуре 400—бОО"" ( (обычно около 525 С) с медленным охлаждением стали хромистой, хромоникелевой, марганцовистой и хромомарганцовистой (содержащих свыше 1 /0 хрома или марганца) Выпадение высо содисперсных карбидов, оксидов, фосфидов и нитридов по границам зёрен при медленном охлаждении с интервала температур отпускной хрупкости или при длительной выдержке при этих температурах Предупреждение дефекта а охлаждение в воде или в масле после отпуска с последующим снятием внутренних напряжений при 300—350 С б) отпуск при температуре ниже 400° С в) применение стали, содержащей 0,3—0,5% Мо или Ti, Nb. Исправлечие дефекта вторичный отпуск при температуре 400—600 " С с охлаждением в воде или масле с последующим снятием внутренних напряжений при 300—350° С [c.578]

Высокий отпуск — нагрев закаленной стали до температуры выше 500° С, но ниже A j (обычно в интервале 500— 670° С), выдержка при этой температуре и охлаждение с требуемой скоростью. Замедленное охлаждениехромистой, марганцевой, хромомарганцевой, кремниемарганцевой, хромоникелевой, хромокремнистой стали (и стали с содержанием Р > 0,1%) при высоком отпуске приводит к резкому снижению ударной вязкости, так как эти сорта стали склонны к отпускной хрупкости. [c.680]

Аустенитные хромоникелевые стали обладают очень хорошей ударной вязкостью, сохраняя ее до весьма низких температур. Поэтому при их примененин не требуется проверка ударной вязкости или склонности к хрупкому разрушению. [c.114]

Вредные примеси (сера и фосфор) и растворенные газы (азот и кислород) повышают порог хладноломкости. Однако наибольшее влияние на ударную вязкость стали при минусовых температурах оказывает химический состав. Хорошо сохраняют ударную вязкость в области низких температур стали, легированные 5—6 % никеля. Аустенит-ные хромоникелевые стали и сплавы на никелевой осново весьма пластичны в области очень низких температур. Поэтому ГОСТ 5632—72 допускает, например, поковки из сталей 04Х18Н10 и 08Х18Н12Б к применению в сосудах, работающих под давлением до температуры —269 °С. [c.207]

Важной характеристикой коррозионностойких сталей и сплавов, в том числе и нержавеющих, является величина предела текучести при повышенных температурах, поскольку в таких условиях эксплуатируются многие аппараты и технологическое оборудование, выполненные из аустенитных хромоникелевьгх сталей. Знание этого параметра необходимо как потребителям стального оборудования, так и металлургам, так как на металлургических и трубопрокатных" заводах для интенсификации технологических процессов применяют подогрев сталей (например, при теплой прокатке листовой стали, теплой прокатке и волочении труб, проволоки и т. п.). Следует иметь в виду, что при повышении содержания С в аустенитных хромоникелевых сталях наряду с возрастанием прочности происходит снижение их коррозионной стойкости, пластичности и ударной вязкости после отпуска при 600-800 Стабильность этих характеристик наблюдается только при содержании около 0,02 % С в отпущенной при 500-800 °С после закалки стали. Отрицательное- влияние повышенного содержания С обьлно частично устраняется присадкой стабилизирующих элементов (Ti, Nb). Аустенитные хромоникелевые стали с очень низким содержанием С по сравнению со стабилизированными обладают большей стойкостью к МКК и к общей коррозии, имеют лучшие технологические свойства. [c.29]

Другим характерным примером может служить плакирующее покрытие из ферритной высокохромистой стали Х25Т. Эта сталь во многих агрессивных средах по коррозионной стойкости идентична или даже превосходит хромоникелевые аустенитные стали. Однако сталь Х25Т имеет низкие пластичность и ударную вязкость, что существенно ограничивает область её применения. С другой стороны, двухслойные листы состава "сталь Х17Т-СтЗ" и "сталь Х25 - Ст 3"обладают высокими пластичностью (5 = 25-30 %) и ударной вязкостью (а = 0,8 - 1,1 МДж/ м ). Сварные соединения из этих двухслойных сталей по пластичности не уступают основному металлу, а их ударная вязкость лишь немного ниже (а =0,71 - 0,79 МДж/м ). [c.66]

Свариваемость двухфазных хромоникелевых сталей переходных классов по сравнению с однофазными выше, особенно сопротивляемость образованию трещин и межкристаллитной коррозии. Мартенситно-стареющие коррозионностойкие стали (08Х15Н5Д2Т и др.) могут иметь в зоне сварного соединения ослабленные участки в отношении величины ударной вязкости и стойкости против коррозии. Антикоррозионные свойства сварных соединений восстанавливаются после полной термической обработки. Рекомендуется для этих же целей отпуск перед сваркой при 600—650 °С. Для предотвращения старения металла в зоне сварного соединения в процессе эксплуатации конструкции и последующего снижения его пластических свойств применяют термообработку после сварки (при 600—650 °С). Хромоникелевые стали сваривают практически всеми методами. Режимы стремятся подбирать так, чтобы сварка происходила при малых значениях погонной энергии. Успешно сваривают хромоникелевые стали контактной сваркой. [c.511]

Существенным недостатком хромистых, хромокремнистых и хромоникелевых сталей является отпускная хрупкость. Зависимость ударной вязкости при 20° С хромокремнистой закаленной стали от температуры отпуска показана на рис. 85. В интервале температур нагрева при отпуске этих сталей до 200° С происходит некоторое повышение ударной вязкости, связанное со снятием внутренних напряжений и уменьшением степени тетрагональ-ности мартенсита. В районе 300—350° С наблюдается первая зона с пониженной ударной вязкостью. В этом интервале температур происходит превращение небольшого количества весьма вязкого и пластичного остаточного аустенита в отпущенный мар-тенсит. Небольшие участки вязкого остаточного аустенита пластически деформируются при ударном нагружении и поглощают [c.170]

Хромоникелевая сталь 40ХН отличается повышенной прокаливаемостью и устойчивостью аустенита вследствие содержания в ней никеля и высокими механическими свойствами — пределом выносливости и ударной вязкостью. Она применяется для крупных и ответственных деталей машин. [c.340]

Жаропрочные характеристики могут увеличиваться или уменьшаться в зависимости от условий образования 0-фазы и температуры испытания. При небольшом сроке службы присутствие а-фазы в хромоникелевых сталях типа 18-8 с присадками может быть полезным, так как несколько повышает жаропрочность при невысоких температурах испытания. При длительных испытаниях, особенно при повышенных температурах вследствие коагуляции а-фазы, присутствие ее нежелательно, так как сопротивление ползучести и длительная прочность уменьшаются. Ударная вязкость при высоких температурах в присутствии а-фазы не так сильно изменяется. Присутствие о-фазы уменьшает коррозионную стойкость хромоникелевых сталей типа 18-8 с титаном в кипящей 65%-ной HNO3. [c.239]

Хромоникельазотистые аустенитные стали типа 23-4 имеют более высокие прочностные и несколько меньшие пластические свойства (табл. 128) по сравнению с хромоникелевыми сталями типа 18-8. Несмотря на несколько пониженные значения величин глубины лунки по Эриксену, изготовление изделий с помощью штамповки с глубокой высадкой оказалось вполне возможным. В результате отпуска при 500° С вследствие старения наблюдается снижение ударной вязкости до ЪкГ -м/см , в то время как у сталей типа 18-8 это наблюдается при 800° С. [c.323]

В работе [752 ] автор изучал прочностные характеристики и ударную вязкость другой серии хромоникелевых и хромомарганцевоникелевых сталей с азотом. По его рекомендации стали типа Х18Н6, Х20Н6 и Х18Н4Г9 могут найти применение как маломагнитные высоко прочные материалы. [c.326]

Хромоникелевые стали аустенитного класса после закалки на 7-твердый раствор с понижением температуры испытания сильно упрочняются при сравнительно небольшом уменьшении пластичности и ударной вязкости (рис- 274). Посд закалки и [c.476]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...