Хромоникелевая Вязкость ударная — Зависимость

Температура нагрева под закалку определяется критическими точками и Лд. В зависимости от выбранной температуры можно получить и различные свойства. Например, на рис. 4 приведено изменение ударной вязкости в зависимости от температуры закалки отпущенной хромоникелевой стали. Кривые показывают, что с повышением температуры закалки ударная вязкость после отпуска на 350 и 600° С понижается. Повышение температуры закалки иногда приводит к сниже- [c.73]

Рис. 4. Ударная вязкость отпущенной хромоникелевой стали в зависимости от температуры закалки

Существенным недостатком хромистых, хромокремнистых и хромоникелевых сталей является отпускная хрупкость. Зависимость ударной вязкости при 20° С хромокремнистой закаленной стали от температуры отпуска показана на рис. 91. В интервале температур нагрева до 200° С при отпуске этих сталей происходит некоторое повышение ударной вязкости, связанное со снятием внутренних напряжений и уменьшением степени тетрагонально-сти мартенсита.В интервале 300—350° С наблюдается первая зона с пониженной ударной вязкостью. [c.167]

Рис. 205. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска (Садовский)

Рис. 292. Изменение ударной вязкости аустенитной хромоникелевой стали в зависимости от времени нагрева при температурах 400, 500 и 650° в ненагруженном (сплошные линии) и нагруженном (пунктирные линии) состояниях

На фиг. 139 показано изменение ударной вязкости легированной хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска. [c.166]

Фиг. 124. Зависимость ударной вязкости хромоникелевой стали определенной плавки от температуры отпуска 1 — кривая теоретической зависимости 2 — экспериментальная кривая — отпуск с охлаждением в масле 5 — то же — отпуск с охлаждением в печи.

Капуе [170] сообщил о существовании зависимости между отпускной хрупкостью и величиной зерна аустенита в низколегированных хромоникелевых сталях. Были исследованы две стали (0,3% С 3% Ni 0,75% Сг), содержащие вредные примеси фосфор и цинк. Склонность к отпускной хрупкости сталей с фосфором и цинком усиливается с ростом зерна аустенита (сегрегация элементов на границах зерен) точно также температура перехода ударной вязкости улучшенной хромоникелевой стали с повышенным содержанием примесей зависит от величины у-зерна. Эта же сталь без загрязнений приобретает отпускную хрупкость как при 450, так и при 600° С. Полученные результаты указывают на то, что повышение температуры перехода при росте зерен у-фазы объясняется присутствием примесей. На основании данных работы [170], можно заключить, что предпочтительное растравливание границ зерен аустенита при травлении водным раствором пикриновой кислоты наступает лишь тогда, когда отпускная хрупкость вызывается малым содержанием фосфора. Таким образом, чтобы отпускная хрупкость проявилась при отпуске, необходимо определенное отношение числа сегрегаций на границах к величине зерна. [c.152]

Существенным недостатком хромистых, хромокремнистых и хромоникелевых сталей является отпускная хрупкость. Зависимость ударной вязкости при 20° С хромокремнистой закаленной стали от температуры отпуска показана на рис. 85. В интервале температур нагрева при отпуске этих сталей до 200° С происходит некоторое повышение ударной вязкости, связанное со снятием внутренних напряжений и уменьшением степени тетрагональ-ности мартенсита. В районе 300—350° С наблюдается первая зона с пониженной ударной вязкостью. В этом интервале температур происходит превращение небольшого количества весьма вязкого и пластичного остаточного аустенита в отпущенный мар-тенсит. Небольшие участки вязкого остаточного аустенита пластически деформируются при ударном нагружении и поглощают [c.170]

Жаропрочные характеристики могут увеличиваться или уменьшаться в зависимости от условий образования 0-фазы и температуры испытания. При небольшом сроке службы присутствие а-фазы в хромоникелевых сталях типа 18-8 с присадками может быть полезным, так как несколько повышает жаропрочность при невысоких температурах испытания. При длительных испытаниях, особенно при повышенных температурах вследствие коагуляции а-фазы, присутствие ее нежелательно, так как сопротивление ползучести и длительная прочность уменьшаются. Ударная вязкость при высоких температурах в присутствии а-фазы не так сильно изменяется. Присутствие о-фазы уменьшает коррозионную стойкость хромоникелевых сталей типа 18-8 с титаном в кипящей 65%-ной HNO3. [c.239]

В зависимости от их присутствия легированные стали классифицируются на никелевые, хромистые, хромоникелевые, хромоникельмо-либденовые и т. д. Легирующие элементы позволяют получать стали с различным сочетанием свойств и в больщой степени влияют на твердость и ударную вязкость феррита. [c.169]

Фиг. 139. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали (0,3% С, 1,47% Сг, 3,4 /о N1) в зависимости ОТ температуры отпусков (В. Д. Садовский и И. П. Чупра-кова).

Фиг. 35. Изменение ударной вязкости хромоникелевой стали марки 37ХНЗА в зависимости от температуры отпуска и скорости охлаждения после отпуска

Повторная закалка из критического интервала (между A i и Асз) снижает чувствительность к хрупкости [132]. Повышение температуры отпуска замедляет последующее развитие хрупкости при более низких температурах [114]. С увеличением времени выдержки при высоком отпуске (650°) вязкость падает, достигает минимума, затем начинает возрастать [114, 130, 133, 94, 102]. Порог хладноломкости сдвигается к более низким температурам [125]. С увеличением скорости нагрева под закалку [134] и под отпуск [55, 56] и уменьшением выдержек при отпуске обратимая хрупкость снижается и даже предупреждается. В структурах, полученных в результате изотермического распада хромоникелевых сталей, обратимая хрупкость развивается в меньшей степени, чем в отпущенном мартенсите [116]. Повышение температуры изотермического распада усиливает склонность к хрупкости [135]. Обратимая хрупкость наблюдается и в отожженных сталях [114, 136]. Развитие ее повышает температуру перехода к хрупкому разрушению при определении ударной вяч-кости в зависимости от температуры испытания. Рациональная оценка склонности стали к хрупкости возможна лишь в результате серийных испытаний и определения смещения критической температуры хрупкости под воздействием охрупчивания стали [109, 111, 114, 127, 120, 131 и др.]. Все известные случаи отпускной хрупкости можно рассматривать как разновидность явления хладноломкости, хотя о тождестве проблем отпускной хрупкости и хладноломкости говорить все же нельзя ([109] — см. также [138, 137]). Смещение кривых хладноломкости указывает на наличие отпускной хрупкости, но степень ее развития характеризует очень приблизительно [109]. Хрупкость характеризуется заниженным сопротивлением отрыву [139]. Разрушение идет по границам зерен аустенита а-фазы [113, 116, 140]. Под влиянием холодной пластической деформации восприимчивость к необратимой и обратимой хрупкости ослабляется [114, 141]. Пластическая деформация в аустенитном состоянии, после которой до рекристаллизации произведена закалка, резко ослабляет необратимую и. .братимую отпускную хрупкость [142]. [c.705]

С повышением содержания азота до 1,0 % в немагнитных хромоникелевых и хромомарганцевых сталях после высокотемпературной закалки сохраняется прямо пропорциональная зависимость предела текучести и обратно пропорциональная зависимость относительного удлинения от содержания азота. Отличительной особенностью механических свойств немагнитных сталей с высоким содержанием азота после закалки является незначительное снижение ударной вязкости с ростом содержания азота. При содержании в аустените до 1 % азота у таких сталей K U > 0,8 МДж/м . Немагнитные стали с высоким содержанием азота по сравнению с немагнитными сталями с высоким содержанием углерода имеют лучшее сочетание прочности и пластичности после закалки, горячего деформирования и последующего высокотемпературного нагрева (табл. 1.3.127). Массовая доля (%) элементов в стали Х24Г14АН7М Сг = 24,25 Мп = 13,6 Ni = 7,1 Мо = 1,45 С = 0,083 N = 0,88. [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...