Коэффициент линейного расширения стальных

В узле конической передачи, установленной в корпусе из легкого сп.лава (рис. 251, п), фиксирующий подшипник 1 расположен на значительном расстоянии Е от центра зацепления зубчатых колес. Удлинение корпуса при нагреве вызывает смещение малого колеса передачи в направлении, указанно.м стрелкой. Большое колесо перемещается в том же направлении, но на меньшую величину (вследствие меньшего значения коэффициента линейного расширения стального вала). В результате зазор [c.378]

Коэффициент линейного расширения чугуна должен соответствовать коэффициенту линейного расширения стальных труб во избежание критических температурных напряжений и повреждений поверхности нагрева при эксплуатации. [c.32]

В свете сказанного при паровой обдувке эффект испарения кислоты идет интенсивнее, поскольку температура пара, используемого для обдувки, составляет около 400 °С. При этом из-за разных коэффициентов линейного расширения стальных пластин и отложений происходит термическое разрушение последних. Разрушенные отложения легко сдуваются потоком пара либо дымовых газов. [c.186]

В узле конической передачи, установленной в корпусе из легкого сплава (рис. 270, а), фиксирующий подшипник 1 расположен на значительном расстоянии Ь от центра зацепления зубчатых колес. Удлинение корпуса при нагреве вызывает смещение малого колеса передачи в направлении, указанном стрелкой. Большое колесо перемещается в том же направлении, но на меньшую величину (вследствие меньшего значения коэффициента линейного расширения стального вала). В результате зазор в зацеплении уменьшается. При известных соотношениях зубчатые колеса могут начать работать враспор. [c.359]

Столы для разбивки теоретического чертежа состоят из плаз-щитов на жестком основании, высотой 750 — 800 мм. Для изготовления щитов применяются различные материалы дюралюминий, органическое стекло, фанера. Наиболее подходящим материалом для изготовления щитов является листовая сталь 6 = 7 9 мм. Это обусловливается тем, что коэффициент линейного расширения стального листа равен коэффициенту расширения стальной мерительной линейки, а температура практически не должна влиять на правильность полученных отсчетов. [c.21]

Задача 8. Определить напряжения в стальной и медной частях стержня (рис. 4.13), возникающие при его нагреве на А = 30°С, если заданы < = 100 м д==0,15 м, /> = 0,1 м, А=3 10 м, модули упругости = 2 10 Па, =1 10 Па, коэффициенты линейного расширения о = 12,5 10 1/град, Ои = 16,5 10 1/град. [c.147]

Пластмассовые трубы по сравнению со стальными обладают рядом преимуществ у них меньшая масса, небольшое гидравлическое сопротивление, большая коррозионная стойкость. Но при использовании таких труб необходимо учитывать их меньшую механическую прочность, особенно при повышении температуры, значительный коэффициент линейного расширения, большую стоимость, поэтому эти трубы не используют для ответственных сетей, в частности противопожарных. [c.385]

Опасность возникновения концентраторов напряжений требовала утолщения композиционного материала до значений свыше допустимых по условиям сопряжения лонжеронов, нервюр и несущей коробчатой балки центроплана. Было принято решение использовать металлические упрочняющие прокладки. Прокладки заменяли слои с ориентацией 0° тогда, когда основная нагрузка направлена вдоль размаха, и слои с ориентацией 90 — в тех случаях, когда большие усилия направлены по хорде. Сначала были опробованы стальные прокладки, так как предполагалось, что при их использовании будут обеспечены максимальная адгезия и близость коэффициентов линейного расширения и деформаций. В конечном итоге были выбраны прокладки из титанового сплава Т1 — 6%А1 — 4 %У, которые обеспечивали близкий к стали упрочняющий эффект при меньшей плотности. Обшивки состояли из последовательных серий слоев основного набора, ориентация которого была принята (02/ г45/90) . Толщина изменялась в зависимости от местных (локальных) требований по прочности и жесткости и с учетом требований по сборке и сопряжению с осно- [c.141]

Как видно из сопоставления данных табл. 12 и 13, посадки в корпусы из цветных сплавов предусмотрены более ослабленные, чем в стальные корпусы. Объясняется это тем, что при работе приборов в условиях низких температур из-за разницы коэффициентов линейного расширения корпусов из цветных сплавов и стальных колец шарикоподшипника посадки как бы уплотняются. Если приборы не работают в условиях низких температур, то и в корпусах цветных сплавов посадки следует осуществлять в соответствии с данными табл. 12. [c.80]

Если сопряжение подвергается при работе нагреванию, то при выборе посадки стальной шпильки в корпус из алюминия и его сплавов необходимо учитывать значительную разность коэффициентов линейного расширения материалов деталей. [c.132]

Важное значение для надежной работы подшипников из композиций на основе тефлона имеет диаметральный зазор в подшипнике. Величина относительного диаметрального зазора втулок, запрессованных в стальной корпус подшипника, принимается равной 0,25% диаметра цапфы, если температура в подшипнике не превышает 25° С для более высокой температуры и для тефлона с наполнителем, имеющим относительный температурный коэффициент линейного расширения около 6-10 , минимальный диаметральный зазор рассчитывают по формуле [c.245]

В настоящее время подогреватели горячего водоснабжения изготовляются без линзовых компенсаторов. Подогреватели для отопления с латунными трубками должны иметь линзовые компенсаторы, так как в них более горячая сетевая вода проходит внутри латунных трубок, имеющих более высокий коэффициент линейного расширения, нежели стальной корпус. [c.181]

Полиэтиленовые трубы необходимо защищать от нефтепродуктов, масел и жиров. Имеют большой коэффициент линейного расширения (в Ш—20 раз больше, чем у стальных труб). Коэффициент линейного термического расширения полиэтилена = 0,00022. [c.30]

Коэффициенты линейного расширения материала сопрягаемых деталей не должны значительно отличаться во избежание появления повышенных натягов-зазоров при изменении температуры работы узлов. С этой целью в силуминовых корпусах устанавливают стальные втулки. [c.151]

Низкая трещиностойкость при нанесении покрытий на стальные детали, обусловленная высоким коэффициентом линейного расширения. На практике применяют предварительный подогрев, особенно массивных восстанавливаемых деталей, и контролируемое охлаждение для устранения растрескивания. Это также ограничивает применение покрытий из никелевых самофлюсующихся порошков в условиях термоциклирования. [c.202]

Весьма значительно влияние роста рабочей температуры подшипника на сопротивление усталости, причем это влияние сказывается как непосредственно, так и через температурные напряжения. Обычная рабочая температура подшипников транспортных дизелей 80. .. 100 °С, но имеются двигатели, в которых температура подшипников достигает 150 °С. С повышением температуры снижаются все показатели механической прочности, в особенности у баббитов при температуре 100 °С они снижаются примерно в 2 раза по сравнению с показателями при нормальной температуре. Различие в коэффициентах линейного расширения подшипникового сплава и материала основания служит причиной температурных напряжений. Остывание подшипника из баббита (среднее значение коэффициента линейного расширения а = 25-10" ) на стальном основании от рабочей температуры 60 °С до нормальной может вызвать (в зависимости от механических свойств и соотношения толщин) напряжения, превосходящие предел текучести сплава. Сравнительно небольшое число повторных нагреваний и охлаждений в указанном интервале температур приводит иногда к появлению трещины в баббите вблизи стыка с основанием вдоль по окружности. Образование трещин или возможный наклеп сплава в результате циклических термических напряжений неблагоприятно сказывается на сопротивлении усталости. Эти напряжения можно уменьшить, применяя бронзовый вкладыш, а при алюминиевом вкладыше они почти исчезают. [c.231]

Твердость сплава близка к твердости баббита Б83. Сплав более пластичен, ио не способен припаиваться к телу бронзового или стального подшипника имеет большой коэффициент линейного расширения, из-за чего необходимо увеличивать зазоры в подшипниках по сравнению с зазорами в подшипниках с оловянистыми баббитами [c.351]

При наличии растягивающих усилий напряжение в стальной и алюминиевой части сталеалюминиевого провода будет пропорционально их модулям упругости. Предельно допустимому напряжению для алюминия = 80 МПа соответствует напряжение в стальной части S = 400 МПа, т.е. эта часть провода будет несколько недогружена. Температурный коэффициент линейного расширения для алюминиевой твердотянутой проволоки а = 23 10 1 /С, а для стальной 12 10 l/ , т.е. почти в 2 раза меньше. В случае нагревания выше температуры, при которой производилось скручивание провода и при которой алюминиевая и стальная части получили определенную температурную деформацию, в стальном сердечнике воз- [c.341]

Теплопроводность антегмита в два-три раза ниже, чем пропитанного графита, но значительно выше, чем других пластмасс. Коэффициенты линейного расширения АТМ-1 и стали близки, что положительно сказывается на футеровке стальных аппаратов плитками из этого материала. [c.231]

Основное преимущество стальных прокладок — близость температурных коэффициентов линейного расширения прокладки, болтов, фланцев, недостаток — необходимость больших контактных давлений. [c.142]

ГОСТ 3325—85 не распространяется на посадочные поверхности тонкостенных корпусов, посадочные поверхности тонкостенных стальных станков, устанавливаемых в корпуса, которые изготовлены из цветных металлов и сплавов с коэффициентами линейного расширения, отличающимися от коэффициента линейного расширения стали. Стандарт также не распространяется на посадочные поверхности деталей под подшипники, не имеющие внутреннего или наружного кольца, и под подшипники со сферической наружной поверхностью. [c.339]

Однако для получения необходимой прочности соединения деталей из различных. материалов метод охлаждения следует рекомендовать в случаях, когда коэффициент линейного расширения материала охватываемой детали больше, чем у материала охватывающей. Например, при посадке бронзовых венцов на чугунные или стальные ступицы целесообразнее нагревать венец если же брон-232 [c.232]

Из биметаллических цилиндров получили распространение чугунные или стальные цилиндры с залитыми алюминиевыми ребрами. Во избежание расслоения отливки состав соединяемых металлов подбирается таким образом, чтобы коэффициенты линейного расширения их были примерно одинаковыми. [c.97]

Корпус концентратора выполняется из стали Ст. 3 толщиной 12 мм и футеруется кислотоупорными материалами без подслоя свинца (за исключением некоторых узлов аппарата). Как показал опыт, свинцовый подслой между корпусом и футеровкой при высокой температуре не всегда является надежным барьером, препятствующим доступу кислоты к стальному корпусу. Кроме этого, следует иметь в виду, что обкладка аппарата свинцом значительно удорожает защиту. Экономически выгоднее защищать корпус с помощью плотной футеровки силикатными кислотоупорными материалами при толстом (не менее 5 мм) слое шпатлевки и применять перекрывающую швы кладку плиток, а также прямой и клиновидный кирпичи. Крышки люков аппарата защищены листовым свинцом толщиной 5 мм. Аналогично выполняется футеровка шле-мовой трубы. Футеровка надежно защищает трубу от коррозии при непрерывной работе. В случае остановки аппарата может нарушаться герметичность футеровки — она растрескивается под действием усилий, возникающих из-за различия в коэффициентах линейного расширения материалов корпуса и футеровки. [c.143]

Пример 2.16. Стальной брус установлен и заварен при температуре окружающей среды 1у=А°С. Какое напряжение возникает в нем при повышении температуры до 2=40° С, если считать концы закрепленными жестко Коэффициент линейного расширения а=12-10 , модуль упругости =2,1 10 Н/мм . [c.121]

Различные металлы имеют разные коэффициенты линейного расширения. Например, коэффициент линейного расширения стали равен 0,000012. Это значит, что стальной стержень длиной в 1 м при нагреве на ГС удлинится на 0,012, а при нагреве на 100° С — на 1,2 мм. [c.11]

При пайке телескопических соединений ( трубка в трубку или стержень в трубку ) для избежания растрескивания менее пластичного из соединяемых материалов необходимо, чтобы при охлаждении деталь из него подвергалась сжатию, а не растяжению. Так, например, при пайке графито Вых или керамических труб со стальными необходимо трубки из менее пластичного материала (графита, керамики, имеющих меньший коэффициент линейного сокращения, чем сталь) располагать внутри стальной трубки. Другими эффективными путями являются применение припоев в виде слоистой фольги (нанример мягкого железа, плакированного с двух сторон медью), прокладок из материала с малым модулем упругости мел<ду припоем и малопластичным паяемым материалом такие прокладки изготовляют иногда в виде тонкой сетки или перфорированных листов, компенсационных прокладок с коэффициентом линейного расширения, средним между паяемыми материалами. При пайке твердосплавного составного инструмента из стали и твердых сплавов наиболее подходящим материалом для изготовления таких прокладок являются сплавы железа с никелем (пермаллой). [c.121]

Недостатком гибкой проводки является изменение натяжения тросов в результате вытяжки и влияния температуры, так как коэффициенты линейного расширения стальных тросов и дюралюминиевых силовых элементов фюзеляжа различны по величине. Гибкая проводка менее надежна из-за возможного обрыва отдельных нитей и заершенности троса и обладает большим трением. [c.108]

При сопряжении деталей из легких сплавов со стальными деталяхга следует утатывать различие их коэффициентов линейного расширения. В неподвижных сопряжениях, когда расширение деталей, выполненных из легких сплавов, ограничено смежными стальными деталями, могут возникнуть высокие термические напряжения. В подвижных сочленениях, где охватываемая деталь выполнена из легкого сплава, а охватывающая из стали, например цилиндр двигателя внутреннего сгорания с алюминиевым поршнем, следует предусматривать увеличенные зазоры во избежание защемления поршня при повышенных температурах. [c.186]

В температуронезависнмо системе (вид з) подшипники зафиксированы в корпусе посредством промежуточной стальной втулки, зафиксированной в корпусе кольцевым стопором. Так как коэффициенты линейного расширения материала втулок и вала одинаковы, то изменение линейных размеров корпуса при колебаниях температуры не сказываются на точности установки (если температура втулки не слишком отличается от температуры вала). Свойством температуропезависимости обладают также установки с расположением подшипников в стальных промежуточных гильзах [c.488]

Задача 2-7. Весьма жесткая балка, которую можно считать неде-формируемой, шарнирно укреплена в стене и поддерживается двумя стальными тягами, как показано на рис. 2-9, а. Стержень 2 нагревается на по сравнению с температурой монтажа системы. Определить допускаемое повышение температуры из условия, чтобы напряжения в стержнях не превышали [а ] 600 кПсм . Коэффициент линейного расширения а = 12,5- 10 модуль продольной упругости =2,1-10 кПсм . [c.30]

Решение. Коэффициент линейного расширения меди больше коэффициента линейного грасширения стали, поэтому стальные стержни будут препятствовать удлинению медного стержня, вызывая в нем сжимающие силы. Точно так же медный стержень, стремясь удлиниться на величину, большую, чем стальные стержни, будет вызывать в стальных стержнях усилия растяжения. [c.92]

Технологические данные сплава алькусин Д. Из сплава можно отливать втулки или заливать им подшипники (как баббитом). При отливке втулок рекомендуется сплав отливать в подогретые кокилн. Алькусин Д, как и прочие алюминиевые подшипниковые сплавы, при помощи полуды плохо соединяется со стальным или чугунным телом вкладыша. Поэтому при заливке подшипников на их внутренней поверхности вытачивают канавки или пояски для крепления заливаемого сплава к постели. Коэффициент линейного расширения и усадка алькусина Д значительно больше, чем стали и чугуна. При наличии острых к прямых углов это свойство сплава может вызывать трещины по залитому слою подшипника. [c.114]

При измерениях длины может оказаться необходимым вводить поправки, связанные, например, с температурным удлинением измеряемого тепа и измерительной линейки при определении веса - поправку, вызванную потерей веса" в воздухе, величина которой зависит от температуры, влажности воздуха и атмосферного давления, поправку, обусловленную неравноплечностью весов, и т.д. Подобные источники погрешностей нужно тщательно анализировать, величины поправок определять и учитывать в окончательном результате. Однако здесь, как и при всяких измерениях, требуется разумный подход. Поясним это на примере измерения длины. Допустим, что мы определяем диаметр латунного цилиндра с помощью стальной измерительной линейки, изготовленной при температуре 0 °С, а измерения проводятся при 25 °С. Предположим, что измеряемый диаметр равен около 10 см, и мы хотим узнать его радмер при нулевой температуре, Коэффициент линейного расширения латуни 19-Ю" K , стали -11-10" K" . Легко сосчитать, что при нагревании на 25° удлинение используемого нами участка измерительной линейки составит 0.027 мм, а увеличение диаметра цилиндра - 0,047 мм. Разность этих величин, т.е. 0.02 мм, и является попргткой наших измерений. [c.16]

Отличия результатов расчетов от данных экспериментов по значению критического времени (приемлемые для задач устойчивости оболочек при ползучести) кроме отмеченных обстоятельств (разброс характеристик ползучести материала, существенное влияние начальных несовершенств) объясняются также некоторым несоответствием постановки исследуемой численно задачи условиям проведения испытаний в расчетах не учитывалось термическое деформирование оболочек, происходящее при нагреве до заданной температуры за счет различия температурных коэффициентов линейного расширения дуралюминовой оболочки и стального приспособления, в котором она защемлена. [c.96]

Так, при одинаковой прочности (например, 0 =450 МПа) изделия из титановых сплавов в 1,8 раза легче стальных. У этих сплавов хорошие жаропрочные свойства и отсутствует хладноломкость, в том числе при очень низких температурах. Титановые сплавы практически превосходят нержавеющие стали, медные и никелевые сплавы в стойкости против коррозии в морской воде, а также в таких агрессивных средах, как влажный хлор, горячая азотная кислота высокой концентрации и др. Титановые сплавы немагнитны, обладают низкой теплопроводностью и малым коэффициентом линейного расширения. Вместе с тем они уступают сталям, особенно с повышенным содержанием углерода, в твердости и износостойкости. Титановые сплавы удовлетворительно обра-батьгоаются резанием, могут свариваться. [c.197]

Термический газопламенный) способ очистки поверхности. Это весьма эффективный способ очистки стальной поверхности от окалины, ржавчины и особенно от старого лакокрасочного покрытия. Он основан на значительном различии коэффициентов линейного расширения металла и загрязнения. В результате нагрева и последующего охлаждения окалина растрескивается и отслаивается от металла, что существенно облегчает ее последующее удаление. Одновременно при нагреве сгорают органические загрязнения. Пламенную очистку поверхности производят с помощью керосинокислородной или ацетилено-кислородной горелки, при этом осуществляют контроль за температурой металла, не допуская его деформации. [c.83]

Нитрид кремния характеризуют большие, чем у стали, твердость (1600 HV) и мод) упругости (3,1 10 МПа), что обусловливает большую жесткость подшипникового узла. Вследствие меньшего значения коэффициента линейного расширения (3 10 1/°С) тела качения из ншрида кремния имеют меньшие тепловые деформации, чем стальные тела качения тех же размеров. Меньшая чувствительность к температурной неравномерности внутри подшипника позволяет точнее контролировать силу предварительного нагружения и применять подшипники при работе в условиях очень низких температур и при малых значениях зазора. [c.330]

Шамотный порошок — нейтральный огнеупорный материал, содержит А120з 40%. Чем выше процент AI3O3, тем выше огнеупорность. Вредные примеси окислы щелочных металлов < 1,5%, окислы щелочно-земельных металлов < 0,9%. Температура размягчения 1340°, огнеупорность 1670— 1750°. Получается путем обжига каолина при 1350—1400°. Поставляется заводами, изготовляющими шамотный кирпич. Применяется для облицовки форм ж стержней чугунных и стальных отливок для полупостоянных форм для противопригарных красок для изготовления огнеупорного покрытия в литье по выплавляемым моделям как наполнитель при засыпке форм в этом же процессе. В точном литье зернистость его должна соответствовать зенистости пылевидного кварца и кварцевого песка. Преимущества объемный вес в 1,5 раза меньше кварцевого песка, кроме того, его коэффициент линейного расширения ниже, чем у кварца. Особенно хорошие результаты дает в облицовке крупных чугунных отливок (станины). [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...