Цилиндры Расчет при давлении, постоянном

Так, например, если заключить газ в цилиндр, закрытый поршнем, подводить к нему некоторое количество тепла О и дать возможность газу расширяться, сохраняя его давление постоянным (см. рис. 2), то он будет совершать работу, но вместе с тем по закону Гей-Люссака будет повышаться и его температура. В этом случае часть подводимого тепла О будет затрачиваться на повышение внутренней энергии, а часть — на совершение работы. Если подводить к газу тепло О постепенно, с таким расчетом, чтобы при расширении температура его оставалась постоянной, то внутренняя энергия газа будет оставаться постоянной (ввиду постоянства температуры) и, следовательно, все подводимое к газу тепло будет полностью переходить в механическую работу. [c.25]

Первые две главы посвящены выводу основных уравнений теории упругости для пространственной и плоской задач. В качестве приложения плоской задачи приводится расчет толстостенных цилиндров с днищем от внутреннего и внешнего давления и вращающихся дисков. Исследуются напряжения при действии силы на острие клина и полуплоскость. В пособии рассматриваются контактные напряжения и деформации при сжатии сферических и цилиндрических тел, дан расчет тонких пластин и цилиндрических оболочек, рассматривается кручение стержней прямоугольного, круглого постоянного и переменного сечений, дается понятие о задачах термоупругости, приводятся расчет цилиндров и дисков на изменение температуры, общие уравнения теории пластичности, рассматривается плоская задача, приводятся примеры. [c.3]

Для надежного воспламенения топлива в цилиндр двигателя с воспламенением от сжатия температура воздух i в конце адиабатного изоэнтропного сжатия должна быть нг ниже 1073 К. Определить минимально необходимую степень сжатия и конечное давление, если начальные давление и температура воздуха в цилиндре составляют соответственно 0,12 МПа и 373 К. Сравнить результаты с теми, которые получаются при расчете с постоянным значением показателя адиабаты k — I,А. [c.39]

Выяснению всех перечисленных вопросов и посвящена настоящая работа, которая представляет собой обобщение проведенных ранее исследований на тот случай, когда между телом и газом, движущимся с большими скоростями, существует теплообмен. В работе исследовано влияние поперечной кривизны поверхности на величину коэффициенгов сопротивления и теплопередачи продольно обтекаемого цилиндра (выпуклая поверхность) и начального участка слабо расширяющегося канала с нулевым градиентом давления (вогнутая поверхность). На основе проведенных расчетов построены графики, иллюстрирующие влияние поперечной кривизны выпуклой и вогнутой поверхностей на характеристики осесимметричного турбулентного пограничного слоя при различных значениях чисел Рейнольдса, Маха и температурного фактора. При этом принимается, что молекулярное число Прандтля, равно как и число Прандтля для турбулентного перемешивания, отличны от единицы и, кроме того, в рассматриваемом диапазоне изменений температуры коэффициенты вязкости и теплопроводности не зависят от давления, а теплоемкость газа при постоянном давлении есть величина постоянная. [c.206]

Рассмотрим задачу расчета давления Ру в уплотнительной канавке и время t его нарастания от насосного действия подвижной стенки (применительно к силовому цилиндру поступательного движения). При этом примем геометрические размеры щели, скорость движения стенки (штока) вязкость и сжимаемость рабочей жидкости постоянными. Движение жидкости в щели рассматривается неустановившимся, ламинарным, одномерным и совпадающим с направлением образующих стенки. [c.380]

При выполнении тепловых расчетов двигателей допускают, что давление Рд постоянно в течение всего процесса впуска. Величину этого среднего давления Рд определяют из уравнения неразрывности струи, связывающего математической зависимостью скорость свежего заряда в проходном сечении клапана, размеры этого сечения, выбранное число оборотов вала и размеры цилиндра. [c.262]

Из сопоставления к. п. д. теоретических циклов постоянного объема и постоянного давления ( 1-20) следует, что при равных степенях сжатия г к. п. д. смешанного цикла тем выше, чем больше степень повышения давления Я, т. е. чем большая доля тепла подводится при постоянном объеме и чем ближе смешанный цикл к циклу постоянного объема. Однако, увеличение Я при постоянном г и, следовательно, определяет собой рост максимального давления цикла (р ). По величине же этого давления производится расчет на прочность деталей двигателя. Слишком высокие значения р потребуют значительного утолщения стенок цилиндра, массивных движущихся деталей и пр., что приводит к утяжелению двигателя. Поэтому в современных дизелях обычно ограничиваются значениями Я—1,4-ч-1,8 и соответственно р= 1,4-i-1,2. При этом максимальная температура сгорания при полной нагрузке достигает 7 = 1 700-н 1 900 К и максимальное давление 45 н- 60 ата, а в некоторых специальных типах двигателей и свыше 100 ата. [c.447]

Динамика типового исполнительного пневматического устройства описывается системой из нескольких нелинейных дифференциальных уравнений, решение которых в конечном виде невозможно. С целью упрощения задачи исследователи задавались целым рядом допущений, а именно принимали постоянным давление в одной или обеих полостях рабочего цилиндра, рассматривали движение поршня как равномерное или равноускоренное, считали, что термодинамические процессы протекают при неизменной температуре, и т. д. Вследствие этого результаты расчета значительно отличались от экспериментальных данных и не могли быть распространены на широкий круг аналогичных устройств. [c.5]

Несколько позднее В. В. Бердниковым были разработаны приближенные методы расчета приводов двустороннего и одностороннего действия. Автор предложил считать постоянными давления в обеих полостях рабочего цилиндра, а также скорость поршня. При таких допущениях система расчетных уравнений значительно упрощается, тем не менее расчет проводится с помощью специальных номограмм. [c.11]

Как указывалось выше, тип термодинамического процесса, который принимается при расчете пневмоприводов (адиабатический, изотермический, по тепловому балансу) влияет на величину их времени срабатывания. Поэтому большое значение приобретает экспериментальное исследование устройств с целью определения температуры, которая характеризует действительный процесс в полостях рабочего цилиндра. В качестве примера приведем осциллограммы рабочего цикла двустороннего привода (рис. 42), диаметр поршня которого равен 12 см, а рабочий ход = 54,5 см. На рис. 42, а показана осциллограмма процесса наполнения постоянного объема, когда поршень остановлен в конце хода (максимальный объем рабочей полости). Давление характеризуется кривой р, а температура — Т. На осциллограмме, показанной на рис. 42, б, записаны параметры при истечении сжатого воздуха [c.119]

Показатели циклов в табл. 1 сравниваются при постоянном одинаковом количестве подведенной теплоты Q . При охлаждении несколько возросла общая степень уменьшения объема 8о при неизменной общей степени сжатия двигателя. Это обусловило некоторое уменьшение максимальной температуры цикла. Результаты расчетов показывают, что в данных условиях при охлаждении рабочего тела на (нагрев при сжатии в компрессоре составляет /-- 100°) к. п. д. цикла уменьшается примерно на 2%, а среднее давление, отнесенное к рабочему объему цилиндра, [c.19]

Удаление из цилиндра продуктов сгорания во время большей части периода выпуска происходит вследствие уменьшения объема цилиндра при движении поршня в направлении к в. м, т. При повороте коленчатого вала на 15—20° после н. м. т. давление в цилиндре становится близким к давлению в выпускном патрубке. Скорость газов и перепад давлений в выпускных клапанах зависят в основном от скорости движения поршня и отношения площади проходного сечения клапанов к площади поршня. Большое влияние на величину скорости и давления оказывают также газодинамические явления в выпускном трубопроводе и в цилиндре. Температура газов в цилиндре во время выпуска, когда давление в цилиндре изменяется мало, остается тоже приблизительно постоянной. Некоторое снижение температуры, возможное вследствие отдачи теплоты в стенки цилиндра, в расчетах обычно не учитывают. Средняя за период выпуска скорость газов в выпускных клапанах на номинальном режиме находится в пределах 60—150 ж сек. [c.66]

Сжатие в К. В основных расчетах К. сжатие принимают происходящим или без сообщения и отнятия тепла (адиабатически), или при сохранении постоянной р t° (изотермически), или наконец по какой-либо проме-жуточ. кривой (п о-л и т р о п а). Так как степень сжатия в одном цилиндре К. не бывает никогда особенно большой, то можно делать расчеты для воздуха и других газов, принимая теплоемкости стоянными и вообще пользуясь законом для идеальных газов. Рассматривая идеальные процессы для К. (фиг. 1), не принимая во внимание величины вредного пространства, понижения давления при всасывании вследствие имеющих место сопротив- [c.379]

Радиальное перемещение w (г, 9, г, f), входящее в (3.5.3), определяется в результате решения задачи о движении частиц внутренней поверхности цилиндра или конуса, находящихся под действием давления взрыва. Если считать, что при взрыве распределение давления на внутренней поверхности постоянно, а материал тела вблизи поверхности находится в пластическом или вязкожидком состоянии, то искомое перемещение гг является функцией г w t [w г, f) ] к найдено в 1 гл. 2. Его можно использовать при решении задачи о расчете напряжений цилиндра и конуса при взрыве. [c.333]

Основная задача при термодинамическо м расчете компрессора определение удельной работы для сжатия газа. Принимают, что в идеальном компрессоре протекают равновесные процессы, отсут-спшует трение, поршень подходит к крышке цилиндра вплотную, т. е. без зазора (нет вредного пространства), отсутствуют гидравлические сопротивления при проходе газа через клапаны, всасыт-ние и нагнетание газа осуществляется при постоянных давлениях Pi и р, (рис. 12.1, а). [c.121]

Как видно из рис. 207, функция f a) быстро измеряется с изменением угла а, а так как она входит в знаменатель выражения (146) в квадрате, то ясно, что она влияет на величину необходимого перепада давления на входе в цилиндры насоса. Чтобы избежать кавитации и не прибегать к большим давлениям подкачки или наддува в баке, угол ао следует выбирать меньше, но малые углы увеличат необходимый диаметр плунжеров, что вызовет увеличение габаритов насоса. Практически угол ао берется в пределах 130—135°, что обеспечивает достаточно компактную конструкцию и насосы при умеренных оборотах вала (до 4000 об1мин) работают без кавитации при отсутствии наддува в баке. Чтобы пользоваться уравнениями (146) и (147) для расчета величины Ар, надо знать, как изменяется коэффициент расхода на всасывании в функции от числа оборотов вала насоса. Мы его принимаем постоянным для всего процесса всасывания, в действительности он является переменным, зависящим от от- [c.375]

Расчет длительности процесса сушки при радиационном энергоподводе. При постоянной температуре замороженного ядра Tl, (выполнение этого условия обеспечивается путем поддержания постоянного давления в аппарате) получены решения для различных условий на внешней фанице. В случае, если температура поверхности Т = onst, то продолжительность процесса для тел в форме пластины (п = 0), цилиндра (й = 1) и шара ( = 2) [c.554]

Упомянутые выше расчеты выполнены при постоянном относительном сопротивлении системы трубопроводов и цилиндра двита-теля, не зависящем от давления в потоках. В расчете принималось, что давление газа перед турбиной равно рт = V Ркк, где V = 0,8. [c.284]

Зависимости изменения показателей работы дизеля ЮДЮО от уменьшения эффективных сечений выпускных окон втулки цилиндра (рис. 127) получены в результате расчета математической модели рабочего процесса поршневой части двигателя совместно с агрегатами воздухоснабжения при частоте вращения коленчатого вала 850 об/мин и постоянной цикловой подаче топлива, соответствующей номинальной мощности. Эффективные сечения выпускных окон оцениваются произведением где tiB — коэффициент истечения и Рв — сечение окон. Сечения окон уменьшаются в эксплуатации при отложении на них нагара, из-за чего уменьшается эффективная мощность двигателя Ne, индикаторный iii и эффективный г е к. п. д. Индикаторный к. п. д. уменьшается из-за понижения коэффициента избытка воздуха для сгорания а при уменьшении расхода воздуха через двигатель. На изменение механического т]м к. п. д. оказывают влияние затраты мощности на приводной центробежный компрессор, которая прямо пропорциональна расходу воздуха. Отложение нагара на выпускных окнах сопровождается увеличением температур отработавших газов перед турбиной U и температур характерной точки поршня t . Уменьшение коэффициента избытка воздуха а и рост температур т и t указывают на заметное увеличение тепловой напряженности работы цилиндропоршневой группы и деталей проточной части турбины турбокомпрессора. Частота вращения ротора турбины Пт понижается, и при уменьшении эффективного сечения окон свыше 20% работа центробежного компрессора приближается к границе помпажа. Этот режим характеризуется малым расходом воздуха и достаточно высокими степенями повышения давления, что приводит к срыву воздушного потока в проточной части компрессора, колебаниям давлений воздуха в ресивере и неустойчивой работе двигателя. [c.215]

Подобрать необходимый темп разрядки тормозной магистрапи для конкретного поезда можно и без модернизации крана машиниста следует осуществлять торможение длинносоставного поезда только установкой ручки крана машиниста в 5-е положение и выпуск воздуха при первой ступени торможения вьшолнять в два этапа, т. е. с промежуточной вьщержкой ручки крана машиниста в 4-м положении в зависимости от длины поезда (из расчета 5-6 с на 100 вагонов). При первом снижении давления в тормозной магистрали обеспечивается равномерное распространение тормозной силы вдоль поезда с постоянной скоростью, практически не зависящей от утечек, загрузки и места расположения вагона (давление во всех тормозных цилиндрах около 1 кгс/см ). Кроме того, в головной части поезда представляется возможным снизить тормозную силу, что позволяет набегающим незаторможенным [c.153]

Достаточно хорошее совпадение расчетных и эксперименталь-пых данных получается при расчете процессов, если объем газа разделить па ряд малых элементов [35]. Массовый перено с и обмен энергией между элементами и стенками определяют в функции времени. Давление и температуру газа в выделенном элементе рассчитывают для каждого промежутка времени по уравнениям движения, баланса масс и состояния. Течение газа считают ламинарным, установившимся, а температуру стенок цилиндра и нагревателя постоянными. [c.47]

Учитывая сказанное и основываясь на предыдущих исследованиях, можно утверждать, что при построении расчета указанных систем для быстроходных двухтактных двигателей одним из основных факторов следует считать влияние ускоренных масс газов как в смежных с цилиндром системах, так отчасти и в самом цилиндре. Ускоряющиеся в выпускных и впускных органах столбы газов представляют собой инертные массы, для которых цилиндр является как бы задерживающей чзилой . Вытекающие из цилиндра массы газов (а также втекающие) обусловливают возникновение объемных колебаний в цилиндре, давление и температура в котором в данном случае практически постоянны во всех точках. [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...