Гистерезис аэродинамический

Генератор колебаний аэродинамический 21, 158 Гистерезис аэродинамический 181 Граница сечения струи 58, 78 Граничные условия для канала 401 Графики к расчету переходного процесса в проточной камере 291, 299 --— погрешностей при линеаризации 313 [c.503]

При работе плоскоременной передачи часть энергии расходуется на упругий гистерезис при циклическом деформировании ремня (растяжение, сдвиг, изгиб) на скольжение ремня по шкивам, аэродинамическое сопротивление движению ремня и шкивов, а также трение в подшипниках валов передачи. [c.300]

При работе передачи возникают потери на упругий гистерезис на скольжение ремня по шкивам в окружном направлении на преодоление аэродинамических сопротивлений на трение в подшипниках. В клиноременной передаче из-за значительной высоты профиля добавляются потери на радиальное скольжение и на поперечное сжатие ремня в канавке. Наибольшая доля потерь приходится на гистерезис при изгибе, особенно для клиноременных передач. Потери при изгибе и аэродинамические не зависят от нагрузки на передачу, поэтому КПД передачи при малых нагрузках низок. КПД достигает максимума при критическом коэффициенте тяги (рис. 14.8), затем начинает уменьшаться в связи с потерями на буксование. Кривую изменения КПД получают экспериментально. [c.382]

Экспериментальные исследования динамического срыва обычно проводятся как н.а винтах, так и на крыльях в плоскопараллельном потоке. В последнем случае применяются установки, позволяющие производить периодические изменения угла атаки крыла, установленного в аэродинамической трубе. Среднее значение и амплитуда изменения угла атаки, а также частота колебаний выбираются таким образом, чтобы они соответствовали условиям работы сечения лопасти винта. При этом среднее значение и амплитуда колебаний угла атаки должны быть достаточно велики и близки по величине. Частота колебаний должна соответствовать частоте вращения винта (одно колебание за один оборот винта). Установка должна обеспечивать возможность измерения давлений, нагрузок в сечении и других параметров в течение цикла колебаний. Иллюстративный пример экспериментальных аэродинамических характеристик профиля колеблющегося крыла показан на рис. 16.2 (на самом деле экспериментальные данные характеризуются большим разбросом величин нагрузки при уменьшении угла атаки). Приведенные кривые свидетельствуют о том, что срыв при больших скоростях увеличения угла атаки сильно затягивается, а нагрузки значительно превышают статические. Как видим, имеет место гистерезис изменения нестационарных нагрузок, поскольку подъемная сила и момент зависят не только от текущего значения угла атаки, но и от истории движения профиля. [c.800]

Такой подход неприменим при быстропеременных процессах, например, порывах ветра, соударениях летательных аппаратов с другими телами, ударными волнами и т. п. Вместе с тем, он может быть использован и при таких сложных явлениях, как статический гистерезис, когда структура обтекания и, как следствие, аэродинамические коэффициенты тела отличаются при одном и том же угле атаки в зависимости от предыстории движения — уменьшался или увеличивался угол атаки или скольжения до этого момента. В этом случае выбор ветви зависимости статического аэродинамического момента от угла атаки или скольжения осуществляют по знаку угловой скорости. [c.12]

Вид представленных на рис. 5.29 фазовых кривых x S) — (а), y S) — (б), m s S) — (в) позволяет сделать вывод о наличии гистерезиса основных аэродинамических характеристик головного обтекателя. [c.101]

Наблюдались пульсации отрывного течения, поэтому аэродинамическое охлаждение крупномасштабными вихрями должно было непосредственно сказаться на температуре восстановления поверхности, так как крупномасштабные вихри уносят тепло от поверхности, что должно привести к снижению ее температуры. В интервале длин иглы, при которых наблюдались пульсации большой амплитуды,, обнаружен эффект гистерезиса для усеченного конуса с иглой. В области гистерезиса для усеченного конуса с иглой получены несколько большие значения коэффициента восстановления, чем для конуса с полусферической вогнутой поверхностью носовой части. Полученные коэффициенты восстановления приведены на фиг. 78. Коэффициент восстанов- [c.168]

Аэродинамический гистерезис в плоских струйных элементах. После того как поток оторвался от стенки, меняется давление в пристеночной области и изменяются характеристики основной струи. Поэтому при последующем возвращении струи к стенке, вызываемом управляющими воздействиями или изменением давления питания, а соответственно и изменением расхода в канале питания, во внешней по отношению к струе области могут создаваться условия, существенно отличающиеся от тех, при которых происходит отрыв потока. Несоответствие указанных условий приводит к появлению петли гистерезиса в характеристиках струйных элементов. В некоторых случаях явление аэродинамического гистерезиса лежит в основе работы элементов (например, при выполнении последними функций запоминания сигналов) в других случаях гистерезис является нежелательным и нужно, чтобы по возможности были одинаковыми условия, при которых происходят отрыв потока от стенки и возвращение его в стенке. В струйных элементах, работающих с отрывом потока от стенки, аэродинамический гистерезис проявляется по-разному в зависимости от того, какими являются соотношения размеров элементов. Существенное влияние на возникновение аэродинамического гистерезиса оказывают и режимы течения, зависящие от давления перед входом потока в [c.181]

Данные, которые приводятся ниже, показывают, что аэродинамический гистерезис может проявляться по-разному он [c.185]

Вследствие деформации шины и дороги при качении автомобильного колеса неизбежны потери мощности на трение и аэродинамическое сопротивление, что в итоге проявляется в виде сопротивления качению. Эти потери оценивают силой сопротивления качению, коэффициентом сопротивления качению или мощностью потерь на качение. Сопротивление качению ведомого колеса на 90—95% вызывается разного вида трением в шине. Оно увеличивается с ростом скорости качения колеса. Изменение потерь на качение может быть достигнуто за счет конструкции шины, уменьшения гистерезиса резины и радиальной деформации. В результате, величина потерь на качение характеризует совершенство шины. [c.287]

СУЩЕСТВОВАНИЕ И УСТОЙЧИВОСТЬ ВНУТРЕННИХ ГРАНИЦ ОБЛАСТИ МНОЖЕСТВЕННОГО ГИСТЕРЕЗИСА СТАТИЧЕСКИХ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ СИЛ И МОМЕНТОВ [c.199]

В данном исследовании, продолжающем [1-7], приведены результаты испытаний модели прямоугольного крыла с целью уточнения топологии границ области гистерезиса. Основное внимание уделяется проблеме существования, неединственности и устойчивости внутренних границ области гистерезиса к возмущениям, действующим на модель в потоке аэродинамической трубы. Показано, что при одном и том же угле атаки модели число п различных значений аэродинамических сил и моментов может быть больше двух, а гистерезис является множественным. [c.199]

В испытаниях со скоростями а > О и а < О при особых значениях угла атаки измеряемые силы и моменты резко меняют свои величины. Для анализа топологии границ гистерезиса исследовались временные реализации аэродинамических нагрузок, измеренные при непрерывном движении модели в окрестности особых значений углов атаки. [c.201]

В результате проведения таких исследований фиксировались эти особые значения угла атаки а. Затем испытания повторялись при а > О и а < 0. При этом начальные значения а при а < О выбирались в каждом из интервалов, на которые делится диапазон а его особыми значениями, полученными в испытаниях модели при а > О, а при испытаниях с а > О начальные значения а также задавались в каждом из интервалов его особыми значениями, полученными в испытаниях с а < 0. При этом реализовывались внутренние границы области гистерезиса, который получался множественным, так как при одном значении а наблюдались несколько значений аэродинамических сил и моментов. [c.201]

Заключение. Анализ результатов исследования топологии границ области гистерезиса статических значений аэродинамических сил и моментов показал, что в ней может содержаться несколько внутренних границ и она состоит из нескольких [c.205]

При периодическом движении крыла по крену также имеет место гистерезис аэродинамических характеристик. Рассмотрим колебание треугольного крыла но крену с зако1юм у = 30°sin т (рис. 17.19), и с изменением угловой скорости крена в диапазоне -0,52 < O j <0,52. Угол тангажа при этом остается неизменным — v = 30°, а диапазоны изменения углюв атаки и скольжения составляют 26,6°< (X < 30° [c.387]

Расчет]. гистерезиса аэродинамических характеристик выполнены В. Л. Лпариновым [2.24]. [c.391]

Особенности формирования такого гистерезиса в аэродинамических характеристиках, полученных для крыльев большого удлинения при малых числах Рейнольдса, изучены в [1-5]. В [1] рассматривался статический гистерезис аэродинамической зависимости Су = с ,(а) для прямоугольного крыла (X, = 5) с профилем МАСА-23012 в диапазоне чисел Ке = (1-4) 10 при дозвуковых скоростях. Результаты исследований гистерезисных зависимостей коэффициентов аэродинамических сил и моментов от угла атаки а в диапазоне числа Ке = (0.2-0.8) 10 для крыльев большого удлинения с относительными толщинами с 3= 0.12 изложены в [2-7]. Показано, что на режимах испытаний модели, соответствующих верхней и нижней границам области гистерезиса, существуют различные структуры отрывных течений на поверхности моделей. Отмечается, что при углах атаки, с которых начинается гистерезис, релизуются разлитаые структуры течений, при этом ветви зависимостей с ,(а), т, а) на обратном ходе могут не совпадать между собой [6,7]. [c.199]

Вращаясь, маховик приводит в движение и окружающие слои воздуха, на что, естественно, уходит энергия. Потери, или сопротивления, возникающие при этом, называются аэродинамическими, или вентпляционньши. Кроме вентиляционных, есть потери энергии и в опорах — подшипниках, зависящие от типа опор. Если это подшипники качения, то энергия уходит на перекатывание шариков или роликов, если подшипники скольжения — на сухое или жидкостное трение, если магнитные — то на вихревые токи и гистерезис, и т. д. Есть еще ряд потерь энергии на вихревые токи при вращении в поле земного магнетизма, на демпфирование при вибрациях, на звук, который обычно сопровождает вращение маховика. Однако все эти потери пренебрежимо малы по сравнению с двумя основными — вентиляционными и в опорах. [c.93]

Влияние диаметра иглы на аэродинамические характеристики было изучено Джорджесом [50] при нулевом угле атаки, М, , = = 1,6, 2,0 и 2,8 и 38,5-10 < Ке/м < 56,2-10 . В одном случае диаметр иглы составлял 1,25 см, а диаметр цилиндра с плоским торцом 2,94 см. Таким образом, отношение диаметров иглы и цилиндра было равно 0,43. Половина угла заострения иглы составляла 42,5° при М, = 2,0 и 60° при М = 2,8. Результаты испытаний показали, что в некотором диапазоне относительных диаметров иглы существует гистерезис в значениях критической длины, соответствующей скачкообразному перемещению точки отрыва. При небольших относительных диаметрах (меньших 0,25 [48, 52]) гистерезис значений критической длины не наблюдается, однако при ббльших относительных диаметрах (ббльших 0,35 (50, 62]) гистерезис возникает. [c.255]

Рейнольдса и отчасти гистерезисом между возникновением кавитации, определяемым путем понижения давления до момента, когда кавитация становится впервые видимой, и исчезновением кавитации, определяемым путем повышения давления до момента, когда кавитация исчезает. В общем оценки, сделанные на основании данных, полученных в аэродинамических трубах, имеют меньший разброс, что, по-видимому, обусловлено более высокими числами Рейнольдса, при которых были получены распределения давления при испытаниях в потоке воздуха. Более ярко выраженное различие для нижней стороны гидропрофиля, обычно являющейся стороной высокого давления, вероятно, обусловлено погрешностями изготовления модели, которые оказывают более сильное влияние из-за небольшого радиуса и большой кривизны передней кромки с нижней стороны. Тем не менее эти эксперименты свидетельствуют, что данные по распределению давления, полученные в аэродинамической или гидродинамической трубах, могут быть с уверенностью использованы для определения Кй Фактически все эти измерения, по-видимому, имеют более высокую точность, чем требуется для большинства приложений. Это связано с тем, что, если гидрокрыло или направляющая лопатка изготовлены недостаточно тщательно, то отклонения от истинной формы, обусловленные несовершенством изготовления, вызовут большие изменения кавитационной характеристики, чем различия в рабочей среде или методах измерения. [c.347]

Характер изменения амплитуд колебаний аэродинамически неустойчивой конструкции (призмы) в зависимости от скорости ветра показан на рис. 4.11. Как видно, конструкция остается практически неподвижной, пока скорость ветра не достигнет критической приведенной скорости Икрит- Дальнейщее увеличение скорости ветра вызывает интенсивные поперечные колебания. Каждой скорости соответствует своя стационарная амплитуда колебаний, которая с увеличением скорости ветра приближается к асимптоте, проходящей через начало координат. Асимптота соответствует коэффициенту диссипации энергии Ук = 0. Скорости Vrl и Vr2 определяют границы, в пределах которых могут происходить бифуркация или колебательный гистерезис. [c.90]

Приведены результаты экспериментальных исследований множественного статического гистерезиса в аэродинамических характеристиках прямоугольного крыла большого удлинения. Для различных границ области гистеризиса представлены схематические картины структур течений на крыле, временные зависимости коэффициентов с (г), т,(1), /п (0 и их частотные спектры, полученные на неподвижной модели. Дан анализ временных зависимостей аэродинамических сил и моментов при углах атаки, на которых наблюдается их резкое изменение. Показано, что статический гистерезис может быть описан математической моделью, принятой в теории катастроф. [c.199]

Результаты исследований. В качестве примера на фиг. 2, а представлены статические аэродинамические зависимости Су(а), т (а), т (а), полученные для модели прямоугольного крыла при а > О и а < О в интервале угла атаки от -3 до 36°. Видно, что при 15° а 28° в зависимостях с 5,(а), т/а) наблюдается гистерезис. Область гистерезиса состоит из двух соприкасающихся подобластей. Зависимость коэффициента момента крена т/а) также является гистерезисной. На фиг. 2, а приведены схемы структур течений на крыле. Незаштрихованная область / соответствует безотрывному течению, а заштрихованная // - отрывному течению. Данные визуализации подтверждают результаты весовых испытаний, указьшая на различие структур течений на крыле, соответствующих разным границам области гистерезиса. Верхняя граница в зависимостях с з,(а), т,(а) характеризуется наличием на крыле области отрывного течения в окрестности задней кромки крыла. Границы этой области с ростом а увеличиваются по размаху и по хорде. [c.201]

Временные зависимости y t), m, t), mjit) аэродинамических сил и моментов, измеренные на верхней ветви области множественного статического гистерезиса при а = onst, имеют регулярный характер, а соответствующие им частотные спектры iv(/)> КкФ полученные по основной гармонике А = (а + при разложении [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...