Прямоугольная модель

На рис. 83 приведены результаты измерений потенциалов на различных участках поверхности прямоугольной модели системы медь — цинк . [c.136]

Таким образом, для прямоугольной модели все зависимости от 2 исчезают, и соотношение (3.53) упрощается до постоянного значения. Поэтому можно записать [c.103]

Рис. 57. Распределение магнитной индукции для одновитковой линзы и в прямоугольной модели.

Сравнивая это соотношение с (4.160), мы видим, что эффективная длина выбирается так, чтобы полученное распределение поля давало ту же оптическую силу, что и у тонкой линзы. Как мы объяснили выше, эта величина характеризует также и реальную линзу. Для магнитных линз требуется интегрирование величины В (г), а для нерелятивистских электростатических линз — и г)1 и г)— /о]] в интервале между границами поля. Распределение магнитной индукции реальной линзы показано на рис. 57. Там же для сравнения показаны его квадрат и распределение поля в рамках прямоугольной модели эффективной длины из (4.164). [c.240]

Мы могли бы определить эффективную длину множеством других способов. Например, можно потребовать, чтобы вращение изображения в прямоугольной модели было таким же, как и в реальной линзе. Формула (4.161) показывает, что в этом [c.240]

ДЛЯ двух Проекций траектории. Отсюда видно, что для прямоугольной модели, когда д г) постоянно внутри поля квадруполя, решение одного из приведенных выше уравнений является комбинацией гармонических функций, в то время как решение другого —комбинацией двух гиперболических функций, зависящих от знака д. Следовательно, траектории частиц, распространяющихся в плоскости хг, полностью отличаются от траектории частиц, распространяющихся в плоскости уг. Фокусирующим свойством обладает одна из двух ортогональных плоскостей, а другая обладает дефокусирующим свойством. Если частица попадает в случайную точку пространства, силы будут действовать так, чтобы оттолкнуть ее в направлении дефокусирующей плоскости и вырвать из фокусирующей. Подобная ситуация существует, даже если д г) является сложной функцией при условии, что знак ее не меняется. Если же знак д г) меняется, т. е. если мы имеем систему квадруполей, то можно одновременно получить фокусирующее действие в обеих плоскостях. [c.562]

Теперь рассмотрим систему двух квадруполей, повернутых на 90° по отношению друг к другу вокруг оптической оси. Такая система называется квадрупольным дублетом. Если мультиполи, следующие друг за другом, повернуты так, что их осевые функции изменяют знак у каждого нового элемента, то мы говорим о мультипольных дублетах. В прямоугольной модели квадрупольного дублета имеются два прямоугольника различной полярности, разделенных дрейфовым пространством. Если два квадруполя в остальном идентичны друг другу, функция антисимметрична по отношению к средней плоскости дрейфового пространства. В этом случае мы говорим об антисимметричном дублете (рис. 156,а). [c.569]

Чтобы получить более строгое решение, необходимо рассмотреть дублет толстых линз. Это может оказаться трудной задачей, если q(z) является сложной функцией. Очевидно, его оптическая сила не может быть одинаковой в двух ортогональных плоскостях (см. уравнения (10.25) и (10.27)). Если используется прямоугольная модель, то результат получается качественно тот же, что и для тонких линз [23, 357]. Как и прежде, точечное изображение точечного объекта может быть сформировано, но увеличения в двух плоскостях различны, и это требование может быть удовлетворено только для заданного положения объекта. Если точечный объект движется, то два изображения снова не совпадают и оба становятся линейными (см. разд. 10.3). [c.571]

Следующей степенью усложнения является система трех квадруполей, повернутых на 90° относительно каждого соседнего вокруг оптической оси г. Такая система называется квадрупольным триплетом. В прямоугольной модели мы теперь имеем три прямоугольника чередующейся полярности, отделенные друг от друга двумя дрейфовыми пространствами. Если два внешних квадруполя идентичны друг другу и одинаково отделены от центрального дрейфовыми пространствами длины й каждый, то функция д г) симметрична относительно средней плоскости центрального квадруполя. В этом случае мы имеем симметричный триплет (рис. 157). [c.572]

Пространственный заряд 248 Прямоугольная модель 103, 240 Пуассона уравнение 13 [c.632]

На прямоугольных моделях изучалось общее распределение конвекционных потоков стекломассы в бассейне варочной печи по всей его глубине. На более точных моделях больших ванных печей некоторых заводов оконного стекла была изучена конвекция стекломассы в различных зонах бассейнов. [c.640]

При проектировании сборочных работ в некоторых случаях целесообразно пользоваться упрощенными, но более экономичными методами описания элементов конструкции — геометрическими примитивами - например, прямоугольной моделью формы и расположения объектов. В этой модели объект представляется как прямоугольный параллелепипед, грани которого параллельны плоскостям координат (рис. 1.2.13). Контур формы при этом определяется параметрами, [c.43]

В прямоугольной модели объектов возможные перемещения определяются из анализа соотношения параметров. Если, например, выполняется условие [c.44]

Исследование каналов круглого, кольцевого, прямоугольного сечений и оребренных каналов показало, что характер движения слоя в них в целом идентичен [Л. 89, 90, 93, 144]. Исследовались прямые сплошные и прерывистые по длине, а также наклонные, гнутые и лотковые ребра (см. рис. 10-7). При этом 1) вертикальные прямые ребра обтекаются безотрывно без застойных зон на концах ребер 2) минимальный зазор между соседними ребрами, а также между диаметром ребер и кожуха, соответствующий (9-47), обеспечивает непрерывное движение слоя 3) угол безотрывного движения вдоль наклонных прерывистых ребер, предварительно определенный на специальной модели в широком диапазоне скоростей и размеров частиц, не превышает 12— IS " 4) наклонные ребра не создают радиальных, поперечных перемещений частиц 5) лотковые ребра, установленные как на стержне, так и на стенках кожуха (на специальных вставках), позволяют организовать встречные перемещения элементов слоя (от центра к периферии и наоборот), несколько разрыхляя при этом слой. [c.298]

Многие обучающиеся черчению подходят интуитивно к изображению предметов именно по системе третьей четверти, так как представляется более естественным расположить вид справа именно справа от главного вида, а не относить его на левую сторону и т. д. Кроме того, такое размещение видов обычно связывают с представлением о развертывании модели куба по способу, указанному на чертеже 38. Но едва ли можно утверждать, что правила расположения видов по системе первой четверти воспринимаются труднее, чем по системе третьей четверти. Если понимание структуры чертежа основано на изучении метода прямоугольных проекций, то система первой четверти имеет преимущество, так как более естественным является расположение изображаемого предмета в первой четверти, а не в третьей (за плоскостями проекций). Если же дело сводится к навыкам в применении той или иной системы, то привычка создается достаточно быстро и при применении системы первой четверти. [c.34]

Наиболее подробные исследования действия направляющих лопаток и пластинок при установке их в аппарате как с решетками, так и без них проводились на модели аппарата прямоугольного сечения (табл. 8.1). Чтобы изучить эффективность направляющих лопаток и пластинок в наиболее просто.м случае, когда ширина входного отверстия и всего подводящего участка совпадает с поперечным размером сечения рабочей камеры [c.193]

Рецепторные геометрические модели в своей основе имеют приближенное представление геометрического объекта в плоскости или пространстве рецепторов. В области рецепторов строится прямоугольная решетка или сеть. Каждая клетка сети или решетки рассматривается как отдельный рецептор, который может иметь состояние О или 1. Рецептор считается возбужден- [c.39]

Подсистема проектирования панели и рамы (блока) предназначена для обеспечения монтажно-коммутационного проектирования панели и рамы прямоугольной конструкции, допускающей планарное представление монтажного поля. В проектируемом объемном монтаже могут быть использованы различные типы плоского кабеля, дискретных кабельных изделий и соединителей. Подсистема рассчитана на проектирование блока, содержащего до 45 тыс. электрических контактов (типовая рама ЕС ЭВМ с 6 панелями и 135 контактными соединителями). Минимальной моделью ЭВМ для эксплуатации подсистемы можно считать ЕС-1022 с объемом дисковой памяти до 150 и оперативной памяти — 512 кбайт. [c.90]

Построение изображения самой точки и ее проекций на пространственной модели (черт. 25) рекомендуется осуществлять с помощью координатного прямоугольного параллелепипеда. Прежде всего на осях координат от точки О откладывают отрезки, соответственно равные [c.20]

Переходя к геометрической стороне задачи, рассмотрим картину деформаций той же балки (рис. 236). Опыты, поставленные на эластичных (например, резиновых) моделях, позволяющих легко полу- [ чить значительные деформации, пока- зывают, что если па поверхность модели нанести прямоугольную сетку линий (рис. 236, а), то при чистом изгибе она деформируется (рис. 236, б) следующим образом [c.241]

Рис. 83. Распределение потенциалов на прямоугольной модели коррозионной пары медь — цинк (1 1) в 0,1 N растворе Na l

На рис. 88 приведены кривые распределения плотности тока на прямоугольной модели пары медь — цинк в 0,1 iV растворе Na l, построенные по данным поляризационных кривых и кривых распределения потенциалов. Поскольку цинковый анод почти не поляризуется, характер распределения плотности тока на аноде должен определяться поляризационными характеристиками катода. [c.139]

Рис. 88. Распределение плотности тока на прямоугольной модели пары медь — цинк (1 1) в 0,1 растворе Na I

Рис. 91. Коррозионные диаграммы для количественного определения характера ограничения на прямоугольной модели медь — цинк (1 1) в 0,1 7V растворе Na l

Даже для такого простого распределения поля нельзя найти решение уравнения параксиальных лучей в замкнутом виде. Здесь мы не будем решать уравнение численно, а вместо этого используем более простой и наглядный подход. Как мы увиднм в разд. 8.3.1, простейшей моделью магнитной линзы является прямоугольная модель, в которой действие линзы аппроксимируется действием однородного поля в слое заданной конечной толщины эффективная длина), резко спадающего до нуля на границах слоя. Конечно, мы знаем, что такого поля не может быть, но для грубой оценки параметров толстой линзы такая тривиальная модель оказывается вполне подходящей. [c.240]

Применим теперь решение уравнения параксиальных лучей (4.150), полученное для однородного магнитного поля, к прямоугольной модели. Будем рассматривать случай С = 0 (теперь это возможно, поскольку поле ограничено в пространстве), когда исчезает мнимая часть решения. Подставляя ko = k, Го =--= 0 и Zo = —Leiil2, получаем решение для главного луча гг(2 ), входящего в линзу из пространства объектов параллельно оси, в виде [c.241]

Эти соотношения следуют также из (4.166) и (4.167) в предельном случае kLeii-k l. Поскольку з1пх<л , сравнение (4.166) и (4.168) показывает, что (l/f) < (l/f)thin. Именно это и ожидалось оптическая сила, вычисленная в приближении тонкой линзы, всегда больше ее реальной величины (см. разд. 4.9). Оптическая сила реальной линзы ограничена ее максимальным значением (в прямоугольной модели (l/f)max = ), тогда как формула для тонкой линзы дает сколь угодно боль- [c.241]

Рассмотрим прямоугольную модель при (г) =(7 = onst>0. Это означает, что плоскость хг является плоскостью фокусировки, а плоскость уг — плоскостью рассеивания. Тогда частные решения [c.565]

Кривая типичного распределения частиц приземного аэрозоля по размерам в условиях умеренной запыленности (Мз = 0,8849), показанная на рис. 4.1, в диапазоне размеров г<0,2 мкм слабо обеспечена достоверным измерительным материалом. Можно считать, что она экстраполирована в эту область. Исходя из этого обстоятельства, в работе [И] было проверено несколько гипотез о возможном поведении /(г 0,2 мкм) и влиянии этого поведения на численный прогноз основных оптических параметров. Выбранный класс гипотетических распределений мелкой фракции включил в себя известные в литературе экстремальные случаи степенное распределение (2.6) с параметром v = 4,0 (кривая 1а), прямоугольную модель Дейрменджана [26] (кривая 1г), а также широко используемые распределения дымок М и Н (кривые соответственно [c.103]

Первые два эксперимента выполнялись на прямоугольной модели гавани, а третья — на идеализированной модели трехмерного залива. Боковые стенки гавани были вертикальными и неподвил ными, а передние и задние могли изменять свой наклон. Размер входа в гавань мог изменяться при помощи откосных крыльев. Заливание задней стенки измеряли резисторным уровнемером. Трехмерный залив был 5-образной формы с уклоном пляжа 75 и везде перпендикулярен местной береговой линии. Согласно Хвангу и Лину [258, с. 412], эта модель с выпуклой береговой линией у входа и вогнутым участком в вершине гавани располагается рядом со стенкой бассейна и представляет половину залива с общими чертами, характерными для многих природных заливов. При таком устройстве эффект рефракции проявлялся в конвергенции ортогоналей на входе и в их дивергенции в вершине таким образом, можно было наблюдать общие эффекты, обусловленные трехмерностью . [c.233]

Для полного изображения всей тройной системы, так чтобы изменение концентрации каждого компонента измерялось в одинаковом масштабе, используются косоугольные координаты с углом 60°. В этом случае вместо прямоугольного треугольника оснопаннем пространственной модели будет [c.145]

Одной из наиболее простых систем является система управления прямоугольным циклом, использованная для фрезерных станков общего назначения моделей 6Л12П и 6Л82Г. При этой системе обработка осуществляется в процессе относительных перемещений инструмента и обрабатываемой детали эти перемещения происходят в прямоугольных координатах по заданной последовательности, причем в каждый момент обработка идет только по одной координате. Варианты прямоугольных циклов, определяемые последовательностью движений исполнительных органов, могут быть различны в зависимости от профиля обрабатываемой поверхности. Таким образом, можно обрабатывать на фрезерных станках разнообразные фасонные поверхности. [c.288]

Все основные исследования проводились на модели аппарата прямоугольного сечения с отношением сторон рабочей камеры Лк/Вк = 1,43. При этом в случае симметричного выхода то же отношение сторон сохранялось практически и для выходных отверстий — Лк. Вк = 1,43. При боковом отводе выходные отверстия имели квадратное сечение. Для определения влияния формы поперечного сечения выходного участка на всасывающий эффект были проведены дополнительные исследования одного варианта выходного частка кру.тлого сечения с отношением площадей С, Д - =0,1. [c.145]

В некоторых опытах применяли решетки со спрямляющими устройствами (см. табл. 7.1) или с насыпными слоями кускового материала, а также систему последовательно установленных плоских (тонкостенных) решеток. Помимо моделей аииаратов круглого сечения, у которых основные параметры могли меняться в широких пределах, были исследованы так ке модели аппаратов прямоугольного сечения при постоянном отношении Fi-j Fb 9,5. По форме эти модели близки к модели входного участка вертикального электрофильтра типа ДВП. [c.160]

Рис. 7,8. Поля сюростей в рабочей камере модели аппарата прямоугольного сечения при центральном входе потока вверх

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Пакет программ ГРАФОР является удобным в эксплуатации и достаточно простым и обращении, охватывает значительную часть графических задач. Однако реализованные программы имеют ряд ограничений. Так, программа построения каркасных моделей функций двух переменных ориентирована только на однозначные функции, заданные в узлах прямоугольной сетки. Отсутствуют программы получения каркасных моделей с удалением невидимых линий. Нет программ, которые осуществляют построение проекций ГО на плоскость, расположенную произвольно к проецирующему вектору [c.166]

Пример 1.3.7. Изображены две фигуры прямоугольный параллелепипед и тетраэдр. Никаких оговорок насчет их взаимного расположения нет. Каждое из изображений в отдельности является полным. Внутренняя система связей определяет в каждом изображении любые инциденции. Композиция этих двух фигур на изображении является неполной системой. Если принять за базовую поверхность параллелепипеда, то относительно нее все четыре вершины тетраэдра не являются связанными. Для объединения двух изображений в единую проекционную систему необходимо задать четыре параметра (независимые точки,- наилучшим образом отвечающие конструктивной или эстетической задаче). Такая большая степень вариативности пространственно-графи-чек5Кой модели позволяет архитектору или дизайнеру достичь необходимой выразительности в целостном визуальном эффекте их взаимосвязи. При этом исчезают сложные геометрические построения, сопутствующие графическим действиям на полных изображениях. На рис. 1.3.11 приводится решение данной задачи. Выбираем последовательно произвольные инциденции, обозначенные буквами А, В, С, D. Остальные точки, определяющие линию пересечения плоскостей, должны быть построены точно, что сделать совсем нетрудно. [c.42]

Первая цель. может быть достигнута посредством вы-гслкгния приблизительного наброска объемно-пространственной структуры модели в свободном углу листа (рис. 3.2.1). В результате предварительной (поисковой) стадии анализа пространственной структуры объекта должен определиться конструктивный характер изображаемой формы, основные геометрические особенности образующих ее элементов. Студент должен представить характер базового объема, размерные соотношения его по трем осям координат. Если потребуется, то принимается решение о наиболее рациональном виде аксонометрического проецирования. Так как в конкретных условиях учебного процесса (первый семестр) студенты еще не знакомы с основ ными понятиями начертательной геометрии, то в большинстве работ можно рекомендовать использовать прямоугольную изометрическую проекцию [c.105]

В конструкции и патрубкам придано прямоугольное ссчешю. Заформовка стержня и. модели возможны при разъеме по плоскости А А или по любой другой плоскости, проходящей вдоль патрубков и расположенной в пределах прямолинейного участка боковых стенок патрубка. Трубопровод при этом сохраняет заданную форму. [c.64]

Кронштейн, изображенный на рис. 84, а имеет неоправдан о сложную конфигурацию профиля и поперечного сечения. Образование переходов между сечениями сложно выдержать одинаковые переходы в модели и стержневом ящике трудно, поэтому неизбежна разносгенность отливки. В целесообразной конструкции б сечениям придана простая прямоугольная форма. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...