Растяжение двухосное осевое

Испытания проводились па установке СНТ—5П в условиях двухосного растяжения, создаваемого осевой силой и внутренним давлением, при температурах 20, —100 и —150° С. Осевые и тангенциальные деформации измеряли электромеханическим тензором на базе 25 мм с точностью 5 мк. Радиальную деформацию определяли из условия упругого изменения объема. [c.337]

Многочисленные теоретические и экспериментальные исследования показывают, что в области резких изменений в форме упругого тела (внутренние углы, отверстия, выточки), а также в зоне контакта деталей возникают повышенные напряжения. Например, при растяжении полосы с небольшим отверстием (рис. 41], а) закон равномерного распределения напряжений вблизи отверстия нарушается. Напряженное состояние становится двухосным, а у края отверстия появляется пик осевого напряжения. Аналогично при изгибе ступенчатого стержня (рис. 411, б) в зоне внутреннего угла возникает повышенное напряжение, величина которого зависит в первую очередь от радиуса закругления г. При прессовой посадке втулки на вал (рис. 411, в) у концов втулки и вала также возникают местные напряжения. Подобных примеров можно привести очень много. Описанная особенность распределения напряжений получила название концентрации напряжений. Зона распространения повышенных напряжений ограничена узкой областью, расположенной в окрестности очага концентрации, и в связи [c.393]

В качестве примера рассмотрим случай, когда требуется осуществить опыт на двухосное растяжение при оптимальном отношении растягивающих напряжений, а система нагружения внутренним давлением, необходимым для создания соответствующего напряженного состояния, отсутствует. В этом случае вместо внутреннего давления можно использовать сложное нагружение осевой силой и крутящим моментом тонкостенных цилиндрических образцов, ось которых не совпадает с главными осями симметрии материала этот способ позволяет получить состояние двухосного растяжения, хотя и не для всего диапазона отношений растягивающих напряжений. [c.478]

Например, по испытаниям [90] нельзя полу чить даже приближенные графики временной зависимости прочности для каждого вида напряженного состояния, поэтому можно говорить только о качественной оценке влияния напряженного состояния анализ результатов испытаний позволяет отметить тенденцию к снижению длительной прочности при двухосных равных растяжениях по сравнению с соответствующей характеристикой при одноосном растяжении. Более четкая картина выявлена результатами испытаний на длительную прочность двух никелевых сплавов [91 ]. Тонкостенные трубчатые образцы (внутренний диаметр 24 мм, толщина стенки 0,76 мм) испытаны под действием внутреннего давления и осевой силы. Разным сочетанием внешних нагрузок создавалось как одноосное, так и двухосное растяжение (о, > >0). [c.144]

Значительные успехи в изучении закономерностей пластического деформирования получены в работе [69]. Авторами этой работы разработаны и внедрены в широкую практику методы накатанных сеток, о которых шла речь выше. В той же монографии дан обзор работ по методам делительных сеток. Авторы работы [69] изучали неоднородность пластической деформации при растяжении образцов с надрезами и без них, исследовали влияние круговой выточки на цилиндрических образцах, а также локальную пластичность при осевом и двухосном растяжении листовых материалов. Эти исследования позволили решить те вопросы, решение которых было бы невозможным при использовании только расчетных методов, поскольку расчетные методы всегда предполагают наличие какой-то исходной гипотетической модели материала и условной упрощенной системы уравнений связи между искомыми параметрами. [c.47]

Сравнительно просто реализуются однородные двухосные напряженные состояния путем испытания хотя бы трубчатых цилиндрических образцов на внутреннее давление и осевое растяжение. Добавочное кручение образца в части расширения класса напряженных состояний ничего не меняет. [c.88]

Все образцы находятся в зоне нагрева одной электропечи и оснащены приспособлениями, позволяющими испытывать каждый из них вплоть до разрушения без остановки эксперимента. Двухосное растяжение создают путем нагнетания газа во внутреннюю полость образца и приложения осевого растягивающего усилия грузами. Газ [c.19]

В резьбовой части стержня наряду с осевыми действуют напряжения растяжения, направленные поперек болта, в результате чего образуется объемное напряженное состояние. Это затрудняет развитие пластических деформаций и увеличивает прочность стержня. Отметим, что поверхность впадин резьбы находится в условиях двухосного растяжения. [c.138]

Нагруженный растягивающей нагрузкой болт представим в виде стержня с надрезами в форме резьбы, в наименьшем сечении которого (под гайкой) возникает трехосное напряженное состояние (всестороннее неравномерное растяжение) с разным соотношением главных напряжений по глубине. На поверхности впадин — двухосное растяжение. Наличие резьбы вызывает неравномерное распределение осевых напряжений растяжения по сечению болта, наибольшая концентрация которых отмечается в вершине впадины резьбы. Поэтому уже при = (0,1. .. 0,2) От напряжения у поверхностных слоев в вершине наиболее нагруженных витков резьбы болта достигают предела текучести. В результате в поверхностных слоях возникают пластические деформации, дальнейшее увеличение которых не может привести к существенному повышению напряжений в наиболее нагруженной области. [c.181]

Несимметричное двухосное растяжение с напряженным состоянием Ti/ Ta = 0,5, как однократным, так и циклическим, можно получить на обычной разрывной машине, испытывая соответствующие образцы (см. рис. 15.15) [15.6]. Короткая и достаточно глубокая выточка в центре плоского образца, испытываемого на растяжение, стесняет поперечную деформацию центральной части образца, приближая напряженное состояние к несимметричному двухосному. Для сравнения с осевым растяжением следует испытывать аналогичные образцы (рис. 15.16), но с широкой выточкой. [c.223]

Ограничимся расчетом вне зоны краевого эффекта, т, е. там, где реализуется однородное плоское напряженное состояние. В таком случае каждый малый элемент стенки оболочки находится в условиях двухосного растяжения (напряжением в радиальном направлении в силу его малости по сравнению с осевым и тангенциальным можно пренебречь). В рассматриваемом случае главные напряжения совпадают с основными направлениями анизотропии оболочки — осе- [c.168]

Принципиальные различия между характеристиками докритического и критического состояния разрушения позволяют разделять влияние различных факторов на результаты испытания. Так, например, переход от осевого к двухосному растяжению при испытании образцов из листового материала может в отдельных случаях привести к повышению сопротивления начальному докритическому разрушению и к понижению сопротивления критическому разрушению [43]. [c.208]

Испытания образцов на двухосное растяжение следует сопровождать испытаниями на осевое растяжение с соблюдением подобия отбора образцов относительно направлений волокна, одновременности проведения термической обработки и т. п. [c.215]

Внутреннее давление создает в стенке тонкостенной емкости (/г/Д 0,03, где Л и 6 — толщина стенки и диаметр емкости) двухосное (плоское) напряженное состояние, главные напряжения — растягивающие для цилиндрической емкости отношение главных напряжений 01/02=2 (01 или Ог — тангенциальное напряжение, действующее в окружном направлении, 02 или Ог — осевое, действующее в осевом направлении) для сферической емкости это отношение <71/02=1. Максимальные касательные напряжения возникают по площадкам, наклонным к плоскости действия нормальных напряжений под углом 45°. В стенке цилиндрической емкости при различных сочетаниях внутреннего давления с растяжением или сжатием по оси емкости можно создать двухосное растяжение с иным соотношением главных напряжений. [c.222]

Для листовых материалов небольшой толщины (до 3 мм) целесообразно проводить испытание на двухосное растяжение. В этих методах предусмотрены испытания образцов гладких, с надрезом и трещиной как при однократном, так и повторном нагружении. При двухосном растяжении образцов с трещиной более резко выявляется различие материалов, чем при осевом (см. гл. 15). [c.7]

Приведенных примеров достаточно, чтобы показать, что преимущественное распространение испытаний на осевое растяжение и твердость и сравнительно незначительное применение других статических испытаний (на двухосное растяжение, сжатие, изгиб, кручение) отнюдь не обосновано малой ценностью последних. Если широкое распространение испытаний твердости вполне оправдывается простотой и другими преимуществами этого метода, то почти исключительное применение испытаний на осевое растяжение следует считать в отдельных случаях недостаточно обоснованным. Отчасти препятствием для широкого применения других статических испытаний является малая распространенность соответствующих машин и приборов. Развитие [c.37]

Диаграммы деформации при одноосном и двухосном растяжении имеют в упругой области различный угол наклона к оси деформации. Это объясняется тем, что при осевом растяжении тангенс угла наклона диаграммы является модулем упругости материала Е = а ъ, а при двухосном растяжении, чтобы получить по диаграмме величину модуля упругости, надо взять следующие отношения [22, 48] [c.38]

Предел текучести при несимметричном двухосном растяжении выше, чем при одноосном, а при симметричном — практически совпадает [22]. При хрупких разрушениях прочность при двухосном растяжении, как правило, ниже временного сопротивления на разрыв материала. Известны многочисленные случаи разрушения емкостей (сосудов) под действием внутреннего давления при нагрузках, значительно меньше расчетных. Последние обычно определяют на основе характеристик прочности, полученных при испытании на осевое растяжение. Для малопластичных состояний материала и при больших запасах упругой энергии можно ожидать снижения прочности при переходе от одноосного к двухосному растяжению. Особенно резкое понижение прочности в этих случаях вызывает наличие дефектов структурной неоднородности, конструктивных надрезов, трещин. [c.38]

Методы, при которых напряженное состояние двухосного растяжения создается без приложения активной поперечной силы, вследствие стеснения поперечной деформации ег сжатия в пластической области (например, растяжение осевой силой широких пластин bit >30, точка 2 на рис. 15.3). Отношение главных напряжений и деформаций при этом задается следующими неравенствами [c.41]

Рис. 15.4. Эскизы широких образцов й//выт = 30, с плоской двусторонней выточкой для сравнительных испытаний листовых материалов [< = (1,5 — 3) мм] на осевое и двухосное растяжение (совместно с Деминой Н. И,)

В условиях несимметричного двухосного растяжения (02/01 = = 0,5) наиболее простым способом испытания является изгиб пластин с отношением ширины к толщине Ь1( 10. Однако этот метод применим лишь для испытания материалов, имеющих сужение поперечного сечения при осевом растяжении менее 50% более пластичные материалы (г)з>50%) при этом способе испытания нельзя довести до разрушения. Значительный интерес представляет метод испытания плоских крестообразных образцов [2, 18], позволяющий осуществлять испытания в области малых упругопластических деформаций (опц, 00,2) при различных соотношениях главных напряжений О 02/01 1. [c.42]

При двухосном напряженном состоянии, когда главные напряжения равны, кривые двухосного растяжения (рис. 155, в) при температурах до —150° С был отмечен незначительный рост деформаций в направлении меньшего напряжения (в осевом направлении). Однако величина осевой деформации, как правило, не превышала 0,2%. Поэтому построить кривые в принятом на рис. 155 масштабе не представлялось возможным. Кривые, полученные в условиях чистого сдвига (К — 1) и одноосного сжатия (К = — сх>), приведены на рис. 155, гид. [c.306]

Образцы нагружали осевой силой и внутренним давлением, что обеспечивало проведение испытаний при двухосном растяжении с [c.351]

Методы, оценивающие характеристики, которые получают непосредственно в процессе разрушения (метод Робертсона, Пел-лини и др.), относятся главным образом к оценке хладноломкости сталей и не получили применения для алюминиевых сплавов, склонность к хрупкому разрушению которых оценивается испытанием образцов на изгиб или растяжение (осевое или двухосное) с заранее полученной трещиной. Исходную трещину для испытания на изгиб создают путем повторного изгиба, а для испытания на растяжение — путем повторного растяжения. [c.457]

ТАБЛИЦА 211 СОПОСТАВЛЕНИЕ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ К ТРЕЩИНЕ ПРИ ОСЕВОМ И ДВУХОСНОМ РАСТЯЖЕНИИ [c.460]

Сплав и толщина листа Og, кГ/мм Осевое растяжение плоских образцов шириной 100 мм с трещиной Двухосное растяжение сферических сегментов с трещиной [c.460]

Образцы для этого испытания изготовляют аналогично образцам для однократного осевого и двухосного растяжения при длине исходной щели 10 мм и ширине 0,3 мм. Испытание проводят при знакопостоянном асимметричном цикле с коэффициентом асимметрии не меньше 0,2. [c.462]

Сопоставление кинетики разрушения при повторно-статическом осевом и двухосном растяжении [c.471]

Во всех случаях число циклов, необходимых для развития трещины, при осевом растяжении больше, чем при двухосном. [c.476]

Другой способ реализации двухосного растяжения-сжатия [5] основан на применении образцов-полосок с осевыми прорезями (см. табл. 7.4, схема 4—7), которые обеспечивают чистоту напряженного состояния в рабочей части. Система нагружения должна [c.218]

На описанной установке исследовали усталостные свойства термопластов при пропорциональном нагружении в условиях двухосного циклического растяжения. Однако при незначительном усложнении конструкцни на ней могут быть реализованы и некоторые более сложные программы, в частности программа последовательного нагружения по различным путям осевое растяжение — двухосное растяжение — чистый сдвиг. [c.300]

Одноосное статическое растяжение при усталостных испытаниях достигалось приложением осевого усилия от штока поршня гидроцилиндра через шарнирный толкатель ко дну полого образца. Двухосное статическое растяжение обеспечивалось созданием высокого давления рнутри трубчатого образца. [c.131]

Кривые статической усталости термопластичных полимерных материалов, построенные на основании опытов на ползучесть до разрушения при а = onst, носят примерно такой же характер, как и кривые, показанные на рис. 1.15. В полулогарифмических координатах эти кривые разбиваются на ряд линейных участков с убывающим по мере увеличения времени разрушения углом наклона. Предельные деформации, развивающиеся к моменту полного разрушения образца, могут быть при этом весьма различными, причем им свойственно большое рассеяние значений, относящихся как к различным, так и к совершенно идентичным условиям опыта, проводимого на образцах, вырезанных из одной и той же заготовки. В условиях двухосного растяжения наблюдается отчетливая тенденция к снижению предельных деформаций по сравнению с одноосным растяжением. Так например, деформации трубчатых образцов ПЭВП при осевом растяжении могут [c.35]

Целесообразность рассмотрения устойчивости двухосного растяжения цилиндрических оболочек обусловлена главным образом возможностью экспериментальной проверки получаемых при этом оценок критической деформации путем испытания тонкостенных трубчатых образцов, нагружаемых внутренним давлением и осевой силой. К настоящему времени опубликовано достаточно много результатов таких экспериментов. В работе В5] приведен анализ результатов испытаний трубчатых образцов, выполненных 1различными авторами. На основе этого анализа сделаны следующие выводы. [c.121]

Результаты исследований по применению деформационно- кинетического критерия малоцикловой прочности в условиях сложного нагружения приведены в работе [6]. Эксперименты выполнялись на образцах из стали 15Х2МФА при нормальной и повышенной 400 °С) температурах. Испытывали тонкостенные трубчатые образцы при знакопеременном кручении е наложением одноосного или двухосного растяжения. Проводилось нагружение циклическим крутящим моментом и постоянными во времени осевой силой и внутренним давлением. Режим циклического нагружения — жестк й, симметричный по деформациям. [c.106]

Удовлетворительными следует считать материалы, которые при испытании на двухосное растяжение гладких образцов имеют прочность, равную или более высокую, чем при осевом растяжении, близкие значения равномерного удлинения (б]) и вязкий характер разрущения прочность надрезанного образца зависит от формы надреза при щелевом надрезе Стд.н должно быть не ниже (0,7—0,8) Ов. При более низких показателях и макрохрупком характере разрушения требуется особенно тщательный выбор конструктивных, форм и технологии при работе материалов в условиях двухосного растяжения. [c.215]

Замечание Людвика по поводу пластичностп металлов при двухосных напряженных состояршях. Предположим, что нам нужно снять диаграмму напряжений-деформаций для пластичного металла путем испытания трубчатых образцов на действие осевой нагрузки и внутреннего давления, например получить истинные осевые напряжения в функции осевых деформаций Пусть и отношение п окружного напряжения к осевому, п = с а , в течение каждого опыта сохраняется постоянным. Тогда для случая одноосного растяжения ( г = 0) получится кривая вида на [c.281]

Известен простой метод испытания осевой растягивающей силой широкого образца с узкой поперечной двухсторонней выточкой [116, 536]. Толщина металла в зоне выточки принимается около 0,6 а ее ширина — порядка 2t при этом ширина образца должна составлять не менее 20 t. При растяжении такого образца в пластической области в центральной части выточки имеет место двухосное растяжение с соотношением главных напряжений aJOy = +0,5. Испытания позволяют определить величину разрушающего напряжения, предельную пластичность, а также выявить чувствительность к надрезу при двухосном растяжении. [c.241]

Истинная прочность сплава 01205 при двухосном и осевом растяжении одинакова и составляет 5в(д) = 5в = 51,5 кПмм , пластичность, оцениваемая при двухосном растяжении равномерным утонением, бд = 6%. Разрушение образцов вязкое, в результате среза при обоих способах нагружения. [c.201]

Как Ёиднб из табл. 211, менее пластичные материалы (В95) оказываются чувствительными к изменению напряженного состояния от осевого растяжения к двухосному. [c.461]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...