Лопатки закрученные

Поворотные направляющие лопатки соплового аппарата представляют-собой полые стальные лопатки закрученного профиля, смонтированные в трех кольцах высокого, промежуточного и низкого давления. [c.45]

Для получения высокого к. п. д. ступени необходимо выполнять рабочую лопатку закрученной, т. е, с переменными углами входа и выхода по высоте, поэтому форма сечений лопатки по высоте существенно меняется. Рост длины лопатки ограничивается допустимыми величинами напряжений от центробежных сил. Можно отметить, что при данной длине лопатки уменьшение параметра D -pll снижает, при прочих одинаковых условиях, напряжения от центробежных сил. [c.60]

При деформациях лопатки закручен-ность меняется [c.302]

На рис. 22-10 изображена горелка ГМГ комбинированная, газомазутная. Газообразное топливо под давлением 2,5—3,0 кн/м через патрубок 1 попадает в кольцевую камеру 2, из которой оно через отверстия 4 выходит в зону регистра 5, лопатки которого поставлены под углом,45° к оси горелки. Здесь газ смешивается со вторичным воздухом, который вводится в Горелку через патрубок 6, и в виде закрученного потока поступает в топку. Первичный воздух подается через патрубок 8. [c.279]

Лопатки одинакового сечения по высоте и одинакового угла установки Ру называют лопатками постоянного профиля. Лопатки с переменным сечением по высоте и переменным углом называют лопатками переменного профиля закрученного типа. При относительно коротких лопатках, когда отношение их длины I к диаметру колеса d составляет 0,125—0,1, применяют лопатки постоянного профиля. При Hd >0,125 применяют лопатки переменного профиля закрученного типа. [c.221]

Рис. 1.5. Элементы конструкций а) призматические стержни б) непризматические стержни о прямолинейной осью (правый стержень естественно закрученный — типа лопатки турбины) в) криволинейные стержни а плоской криволинейной осью (крюк, звено цепи, рым) г) криволинейный стержень с пространственной осью (пружина) д) пластины е) оболочки

Последняя ступень. В крупных турбинах через последний ряд лопаток проходят огромные объёмы пара, вызывающие необходимость применять лопатки большой высоты. В таких случаях приходится делать закрученные лопатки, утончающиеся к вершине. [c.181]

Лопатка рассматривается как пространственный слабо изогнутый естественно закрученный стержень переменного по- [c.295]

Подробный вывод формул и разбор примеров определения частот собственных колебаний вращающейся закрученной лопатки имеется в труде [29], стр. 452—464. [c.424]

При отсутствии закрученности в лопатке следует положить ф = О в интегральном уравнении (163). [c.424]

Осевые решетки РК. Составная рабочая решетка РК из плоских лопаток в радиальной части и профилированных (закрученных) концевых в осевой существенно проще в изготовлении. При сборке важно обеспечить плотное прилегание плоскостей сопряжения боковых кромок лопаток радиальной и осевой решеток. Наличие щели, неизбежной по технологии сборки, вызывает перетечки рабочего тела с вогнутой стороны лопатки на выпуклую, вносит искажения в структуру потока в межлопаточных каналах, приводит к потерям энергии. Для снижения профильных потерь энергии узел примыкания концевых лопаток осевой решетки к боковым кромкам лопаток радиальной решетки целесообразно выполнять как можно более точно, без уступов, выступов и щелей. [c.71]

Двухпоточное РК (рис. 2.25, а) состоит из радиальной решетки, образованной радиальными (загнутыми при входе против вращения) лопатками 4 с большим шагом, и осевой решетки, образованной лопатками 6 с малым шагом установки. Лопатки осевой части набираются в пазы диска 5 с креплением хвостовиками Т-образного типа или хвостовиками в продольных торцевых пазах диска типа Лаваля. Радиальные лопатки 4 целесообразно выполнять цельнофрезерованными заодно с телом диска 5. Если допустимо по условиям прочности, лопатки радиальной решетки 4 могут быть также наборными с креплением в торцевых пазах. Межлопаточные каналы РК выполняются таким образом, чтобы движение пара в них постепенно ускорялось по мере продвижения к выходу из решетки, т. е. конфузорными. Выходные лопатки 6 должны иметь закрученную выходную кромку с малым углом выхода потока 13—20°, с тем чтобы при выходе из РК поток имел закрутку в сторону, противоположную вращению. [c.97]

О параметрическом экспериментальном исследовании эффективности влагоулавливающих устройств, установленных перед рабочим колесом, сообщается в Л. 13 и 115]. Результаты испытаний представлены на рис. 45. Из графика видно, что с увеличением осевого зазора между лопатками направляющего аппарата и рабочего колеса эффективность влагоудаления растет. Такой характер кривых -il5 = f(2i/Zi) вполне объясняется тем, что с увеличением Zi все большая доля влаги из закручен-76 [c.76]

Лопатки могут иметь постоянное и переменное сечение по высоте профиля, именуемые также цилиндрическими и закрученными. [c.5]

Лопатки осевых компрессоров (рис. 14) существенно отличаются от турбинных формой профиля (см. 2), и выполняются они всегда закрученными, безбандажными и часто имеют простую конструкцию хвостовика (например, типа ласточкина хвоста) из-за небольших окружных скоростей и невысоких температур воздуха. [c.15]

Изгиб закрученной лопатки переменного профиля силами газа [c.60]

Поэтому закрученные лопатки переменного профиля (а также [c.60]

С хорошим приближением он может быть выполнен для закрученной лопатки, в которой периферийное сечение приближается к форме аэродинамической дужки. [c.84]

Для закрученной лопатки переменного сечения формы колебаний имеют более сложный вид. Упругая линия такой лопатки представляет собой пространственную кривую, лопатка совершает обычно изгибно-кру-тильные колебания. [c.33]

Закрученные лопатки и элементарные методы расчета пространственного потока в ступенях паровых турбин начали применяться лишь в 30-х годах нынешнего столетия, значительно позже, чем в гидромашиностроении. Уже успешно работали, в частности, свирские гидротурбины с лопатками, закрученными по методу с г = onst, а лишь в 1929 г. появилась первая работа Г. Дарье [35], в которой обсуждался этот вопрос применительно к тепловым турбинам. Это связано, с одной стороны, с исторически более поздним развитием механики сжимаемой жидкости (газовой динамики), с другой —с относительной простотой реализации термодинамического цикла паротурбинной установки, вполне работоспособной и при невысоком к. п. д. турбины. [c.189]

Газовая турбина установки ГТ-25-700 рассчитана на начальную температуру газа 700° С. Турбина имеет семь ступеней давления (рис. 11.81). Частота вращения вала турбины 3000 об/мин. Рабочие лопатки закрученные. Ротор турбины и наружный корпус изготовлены из перлитной стали, а внутренняя газовпускная часть корпуса — из тонколистовой аустенитной стали. [c.221]

Следует подчеркнуть, что осуществление метода закрутки при oi = onst приводит к направляющим лопаткам переменного профиля по высоте, так как пр,и малых 0 значительно меняются шаг лопаток и скорость l вдоль радиуса. Следовательно, что быосуществить условие ai= onst, необходимо менять установочный угол профиля Оу, т. е. выполнять лопатку закрученной. При больших скоростях необходимо также учитывать вл ия-ние сжимаемости на средний угол за решеткой, что также приводит нео бходимости закручивать направляющие лопатки. [c.608]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

Характерные особенности закрученного потока наиболее полно подходят для создания эффективной схемы конвективных и конвективно-пленочных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД. В турбинных двигателях IV—VI поколений прослеживается тенденция использования больших степеней понижения давления газа в ступени (я > 2), что обусловливает возможность применения вихревых энергоразделителей (ВЭ) в охлаждаемых лопатках. По прогнозу к 2000 г. будут вводиться в эксплуатацию перспективные двухконтурные турбореактивные двигатели со степенью повышения давления в компрессоре до л = 60, с последней центробежной ступенью компрессора и противоточной камерой сгорания в этом случае на охлаждение соплового аппарата второй ступени удобно подвести воздух высокого давления из внутреннего кожуха камеры сгорания, и использование ВЭ становится перспективным. [c.367]

Рис. 8.3. Охлаждаемая лопатка со встроенными вихревыми энергоразщелителями I— сопловой ввод 2— отверстия в диафрагмах 3— канал охлаждения входной кромки 4— закрученный поток 5— камеры энергораэделения 6 — отверстия дросселей

Примечательно, что в лопатке с конвективным петлевым охлаждением весь воздух идет на охлаждение входной кромки, а в лопатке с ВЭ — не больше половины от всего расхода, однако, те-плосъем с входной кромки до 1/3 высоты пера от корня у лопатки с ВЭ выше. Объяснить это можно совокупностью действий интенсивно закрученного охлажцснного потока и высокоэффективным охлаждением средней части профиля. Поскольку, частично сохранившаяся после поворота на 180" закрутка потока в некруглом канале входной кромки быстро разрушается, а в результате теплоподвода температура воздуха быстро повышается, то и 6 по высоте входной кромки интенсивно уменьшается. [c.374]

На рис. 8.13 представлена принципиальная схема каскада высокого давления ГТД с организацией в подкамерном пространстве закрученного течения охладителя. Под камерой сгорания / расположен цилиндрический либо конический корпус вихревого энергоразделителя 2, куда из полости течения вторичного воздуха 3 камеры сгорания / подается часть вторичного воздуха. На охлаждение турбины, как следует из схемы течения, подаются закрученные приосевые массы газа, охлажденные в камере энергоразделения. Избыточное по сравнению с охлажденным потоком давление подогретого потока воздуха срабатывается в процессе охлаждения задней полости сопловой лопатки. Неизбежные утечки воздуха через осевой зазор за последним рабочим колесом турбины при их подкрутке в направлении вращения ротора используются на организацию дополнительного потока, вдуваемого в приосевую зону. [c.383]

По характеру рабочего процесса различают активные и реактивные лопатки турбин и компрессоров (центробежных и осевых) по форме — лопатки с постоянным по длине и переменным профилем (закрученные или винтовые) по способу сопряжения друг с другом — лопатки с утолщ,енным хвостом и лопатки с промежуточными телами по роду рабочего тела — лопатки паровых турбин, газовых турбин и компрессоров по температурному режиму — лопатки неохлаждаемые и охлаждаемые по способу изготовления — [c.27]

Короткие лопатки выполняются с постоянной формой профиля по длине, длинные лопатки для обеспечения плавного входа рабочего тела по всей длине — закрученными. Для уменьшения напряжений растяжения от центробежных сил площадь профиля такой лопатки уменьшают к периферии. Для образования межлопаточ-ных каналов лопатки паровых турбин выполняют с утолщенными хвостами или располагают между хвостами промежуточные тела. [c.27]

Потока. Для случая коротких лопаток (X = d//>10) этим яЁле-нием пренебрегают, и все расчеты относят к среднему диаметру ступени. Лопатки большой веерности для обеспечения безударного входа потока по всей длине необходимо выполнять закрученными (рис. 4.8). [c.122]

В ступени второго типа на поток накладывается условие = = onst вдоль радиуса. При этом имеет место возрастание к периферии окружной составляющей скорости и убывание осевой. Лопатки получаются менее закрученные и имеют относительно небольшой диапазон изменения по радиусу числа [c.232]

Стальные лопатки ротора компрессора с нулевой по десятую ступень имеют закрученный профиль. Переход от профильной части к зубчико-вому хвостовому соединению осуществлен в виде полочки в форме параллелограмма. [c.36]

Рабочие лопатки турбины имеют закрученный профиль с хвостовиком. Переход от хвостовика к профилю выполнен в виде прямоугольной полки во второй ступени или полки в виде параллелограмма в первой ступени. На вершине лопатки первой ступени имеется бандажная полка с тремя усиками уплотнения. Внутренняя часть пера лопатки облегчена для снижения напряжений от действия центробежных сил. Лопатки первой ступени, выполненные из жаропрочной стали, с полкой в виде параллелограмма устанавливают в ротор со сторны дефлекторного диска, последовательно одна за другой. Лопатки второй ступени жаропрочные и на вершинах со стороны внутреннего проф1 я имеют уплотнения. [c.37]

Цельнокованый ротор силовой турбины состоит из одного диска ТНД с рабочими лопатками концевой части и дефлекторного диска. Дефлек-торный диск насажен на цилиндрический бурт диска турбины, закрепленный от смещения радиальными штифтами. Стальные лопатки ТНД, так же как лопатки ТВД, имеют закрученный профиль с переменной хордой по высоте. На вершинах лопаток со стороны внутреннего профиля выполнено уплотнение. Хвостовик елочный, переход от него к профилю выполнен в виде прямоугольной полки. [c.37]

В приведенных ниже расчетах рабочие лопатки рассматриваются как пространственные слабоизогнутые естественно закрученные брусья переменного поперечного сечения. Некоторые случаи расчета, основанные на схеме оболочки, изложены в работе [5]. [c.227]

Узкие лопатки имеют вид закрученных тонких стержней переменного сечения. Закручениость характеризуется непрерывным по длине изменением ориентации главных осей изгиба. [c.423]

Обычно используются лопатки НА цилиндрического профиля. Это делает их технологичными для изготовления и сборки. В отдельных большерасходных РОС и ДРОС, снабженных РК с большим коэффициентом радиальности а и значительной высотой концевой лопатки /г, целесообразно выполнять лопатки НА закрученного профиля, обеспечивающего переменный по высоте канала угол выхода потока Такое оформление структуры потока при [c.59]

Применение закрученных по закону г tg jJg = onst лопаток осевой решетки РК приводит к принципиально иной картине течения (рис. 4.4). Угол р, увеличивается от корня к периферии решетки, соответственно увеличивается доля расхода через высокоэкономичную прикорневую область проточной части, что является одной из причин более высокого к. п. д. Вместе с тем в периферийной зоне, охватывающей приблизительно от Vg до V4 высоты лопатки, наблюдается резкое уменьшение расходной составляющей скорости и угла 2- Вблизи внешнего меридионального обвода эти величины возрастают. Резко растет также угол у. Такое распределение основных параметров потока на выходе ступени является следствием срывных явлений в области поворота потока из радиального направления в осевое. Принципиальная картина течения за РК при наличии срывов (обратного течения) потока, близкая к вышерассмотренной, установлена Норншильдом [113]. [c.146]

В работе [18] проведено специальное исследование влияния характера изменения площади поперечного сечения РК в области решетки радиальных лопаток. Изменяемый профиль решетки включал радиальный и часть осевого участка колеса, а закрученная неизменная выходная решетка была выполнена приставной. В четырех моделях площадь сечения F изменялась приблизительно по линейному закону, уменьшаясь, оставаясь неизменной или возрастая от входа к выходу. Наивысший к. п. д. ступени получен с РК, имеющими F onst и слабую диффузорность. Наибольшее соответствие расчетных и опытных данных также получено с этими вариантами РК. Сделан вывод, что максимальная экономичность может быть получена при градиенте изменения площади поперечного сечения по радиусу 0—0,04 м м. Оптимальное отношение к рк.1 1 Д ЛЯ данной серии колес определено в интервале 0,07— 0,088. Отметим, что по данным других авторов [40] это отношение составляет значение 0,1. В результате можно заключить, что наличие диффузорных участков в рабочих каналах не оказывает существенного влияния на уровень экономичности, если диффузор-ность не слишком велика. Это дает возможность создания высокоэкономичных лопаточных решеток РК с прямыми лопатками при увеличенной протяженности чисто радиальной части и уменьшенном радиусе внутреннего меридионального обвода. [c.167]

Далее увидим, что закрутка потока, создаваемая лопаточны.м аппаратом, вызывая действие в потоке центробежных сил, ска- кется на изменяемости параметров потока вдоль высоты лопатки (в радиальном направлении кольцевых решеток). В результате в ответственных случаях потребуется учитывать данное обстоятельство профиль лопатки придется менять от ее корневого сечения к периферийному и от цилиндрических лопаток переходить к закрученным. Это, естественно, усложняет и удорожает конструирование и изготовление лопаточного аппарата и поэтому должно быть предварительно экономически обосновано. [c.245]

Сделав общие замечания, прежде всего поставим вопрос о применимости в современных турбоагрегатах цилиндрических лоиаток. При высоких начальных параметрах процесса расширения первые ступени турбоагрегатов с малыми удельными объемами рабочего агента можно, а следовательно, и надо изготовлять с цилиндрическим облопатыванием. Весьма существенно найти целесообразный переход от цилиндрических к закрученным лопаткам в ступенях современного турбоагрегата, о чем речь будет дальше. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...