Лопатки слабо закрученные

В незакрученных (пли слабо закрученных) лопатках напряжения распределяются по поперечному сечению равномерно, поэтому [c.265]

Слабо закрученные лопатки. Для слабо закрученных лопаток с относительной толщиной сечений [c.301]

Соотношения (77) позволяют рассчитать статические прогибы и провести расчет на колебания слабо закрученных лопаток. Изгибающий момент вызывает в этом случае прогиб не только в направлении оси г/, но и в перпендикулярном направлении вдоль оси X, т. е. лопатка испытывает косой изгиб. [c.302]

В работе И. А. Биргера [1] изучается кручение естественно закрученной лопатки, возникающее в связи с ее растяжением. Точное решение этой задачи для слабо закрученного бруса дано П. М. Ризом [27]. В работе [1] излагается приближенное решение задачи, выполненное методами теории сопротивления материалов, которое хорошо согласуется с экспериментом и при малых углах закрутки совпадает с точным. [c.66]

В незакрученных (или слабо закрученных) лопатках напряжения распре- [c.270]

Слабо закрученные лопатки. Для [c.291]

Лопатка рассматривается как пространственный слабо изогнутый естественно закрученный стержень переменного по- [c.295]

В расчетах на прочность рабочие лопатки турбомашин чаще всего рассматриваются как пространственные слабо изогнутые естественно закрученные брусья переменного поперечного сечения. Начальный изгиб оси лопатки обычно предусматривается для разгрузки ее за счет вращения ротора. [c.56]

Ктянне центробежных сил при колебаниях в осевой плоскости и в плоскости вращения. Частота изгибных колебаний при действии центробежных сил в осевой плоскости увеличивается больше, чем в плоскости вращения. Если р — частота изгпбиых колебаний лопатки (слабо закрученной) в плоскости вращения (а = 0), то при повороте лопатки на угол а частота колебаний [c.242]

Добавляя величину к выражению потенциальной энергии деформации изгиба (50), получим для слабо закрученной лопатки (при os а я onst) вместо (51) следующую формулу [c.287]

Добавляя величину Пц к выражению потенциальной энергии деформацин изгиба (53), получим для слабо закрученной лопатки (при os а ж onst) вместо (54) следующую формулу [c.291]

В работе [18] проведено специальное исследование влияния характера изменения площади поперечного сечения РК в области решетки радиальных лопаток. Изменяемый профиль решетки включал радиальный и часть осевого участка колеса, а закрученная неизменная выходная решетка была выполнена приставной. В четырех моделях площадь сечения F изменялась приблизительно по линейному закону, уменьшаясь, оставаясь неизменной или возрастая от входа к выходу. Наивысший к. п. д. ступени получен с РК, имеющими F onst и слабую диффузорность. Наибольшее соответствие расчетных и опытных данных также получено с этими вариантами РК. Сделан вывод, что максимальная экономичность может быть получена при градиенте изменения площади поперечного сечения по радиусу 0—0,04 м м. Оптимальное отношение к рк.1 1 Д ЛЯ данной серии колес определено в интервале 0,07— 0,088. Отметим, что по данным других авторов [40] это отношение составляет значение 0,1. В результате можно заключить, что наличие диффузорных участков в рабочих каналах не оказывает существенного влияния на уровень экономичности, если диффузор-ность не слишком велика. Это дает возможность создания высокоэкономичных лопаточных решеток РК с прямыми лопатками при увеличенной протяженности чисто радиальной части и уменьшенном радиусе внутреннего меридионального обвода. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...