Сплавы коррозия в морской воде

Алюминиевые сплавы предохраняют от коррозии в морской воде оксидированием. [c.404]

Литые хромомарганцевые сплавы разрушаются в морской воде равномерно со скоростью до 0,1 мм/год. Скорость коррозии хромомарганцевых сталей зависит от глубины погружения их в море. Например, скорость коррозии на глубине 7 ле оказалась равной 0,05 мм/год, а иа глубине 2—3 м — [c.71]

Водные растворы солей в зависимости от их состава и величины pH оказывают различное коррозионное действие на магний и его сплавы. Растворы, содержащие ионы хлора, вьь зывают более значительную коррозию, чем растворы с сульфат-или нитрат-ионами, так как на металлической поверхности образуется очень пористая пленка. Магний и его сплавы, за исключением специальных сплавов с высоким содержанием марганца, корродируют в морской воде. При одинаковом содержании хлорида натрия скорость коррозии в морской воде значительно выше, чем в чистом растворе хлорида натрия из-за наличия в морской воде агрессивных сульфат-ионов. Нейтральные и щелочные растворы фторидов не агрессивны по отношению к магнию и его сплавам вследствие образования защитной пленки. [c.135]

Углеродистые стали, независимо от марки, имеют примерно одинаковую скорость коррозии в морской воде, составляющую в начальный период 0,12—0,16 мм/год и снижающуюся по мере установления стационарного режима до 0,04—0,06 мм/год [2]. Такая скорость коррозии вполне допустима для толстостенных аппаратов, тогда как для тонкостенных трубок, составляющих основу кожухотрубчатых теплообменников и конденсаторов, допустимая скорость коррозии не должна превышать 0,05 мм/год [3]. Срок службы трубных пучков из углеродистой стали при охлаждении морской водой не превышает 0,5 года. Для коррозионной защиты конденсационно-холодильного оборудования нефтехимических производств, работающего на морской воде, в некоторых случаях используют протекторную защиту. Применяют стандартные магниевые протекторы, такие, как для защиты подземных сооружений, диаметром ПО и длиной 600 мм из сплава МЛ-3, укрепляемые на перегородках крышек или на заглушенных трубках. Срок службы протектора 1,5—2 года [6]. [c.26]

Этот вид коррозии обычно представляет наибольшую опасность для металла в условиях полного погружения и в зоне брызг. К щелевой коррозии в морской воде склонны металлы, стойкие в пассивном состоянии, которым для постоянного поддержания целостности окисной пленки требуется достаточно большое количество кислорода. Сравнительная восприимчивость различных металлов к щелевой коррозии показана на рис. 2, из которого видно, что этому виду разрушения в наибольшей степени подвержены нержавеющие стали и некоторые алюминиевые сплавы. [c.25]

Рис. 2. Сравнительная склонность некоторых часто применяемых в морских условиях металлов и сплавов к местной (щелевой и питтинговой) коррозии в морской воде [10]

Сплавы Хастеллой X, F п G испытывают пренебрежимо малую щелевую коррозию и обладают хорошей стойкостью к общей коррозии в морской воде, что подтверждается результатами глубоководных коррозионных испытаний и согласуется со сделанным выше выводом о необходимости добавок хрома и молибдена для обеспечения пассивности никеля и повышения стойкости к местной коррозии. Прекрасной коррозионной стойкостью в морской воде должен обладать, если судить по составу, и сплав Рене 41. [c.88]

Сплавы с высоким содержанием меди. К подобным сплавам, находящим применение в морских условиях, относятся бериллиевая бронза, медь с добавками железа и медь, раскисленная фосфором. Введение в медь 2 % Be (бериллиевая бронза) несколько снижает скорость коррозии в морской воде (табл. 39), причем сварные образцы корродируют примерно так же, как и образцы без сварки. [c.102]

Рис. 70. Общая коррозия сплава (100 в морской воде на различных глубинах [90]

Рис. 75. Общая коррозия сплава 3003 в морской воде и в иле на различных глубинах 190]

Когда сплав Ni—Си 400 сваривали по методу TIG присадочным металлом 60, сварные швы подвергались интенсивной питтинговой коррозии как в воде, так и в донных отложениях после экспозиции в течение 402 сут на глубине 760 м. Однако они корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности. Стыковые швы сплава Ni—Си 400, сделанные ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, были подвержены небольшой питтинговой коррозии в морской воде и донных отложениях после 189 сут экспозиции на глубине 1800 м и язвенной коррозии сварного шва после 540 сут экспозиции на поверхности. Круговые сварные швы диаметром, 7,6 см с неснятым напряжением, сделанные в образцах сплава Ni—Си 400 ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электрода 190, корродировали равномерно в морской воде и донных отложениях после 189 аут экспозиции на глубине 1800 м. Круговые сварные швы с неснятым напряжением применялись для определения воздействия сварочных напряжений на коррозионное растрескивание сплавов. Когда сплав Ni—Си 400 сваривался ручной электросваркой в атмосфере инертных газов с использованием электродов 130 и 180, сварные швы корродировали равномерно после 181 сут экспозиции на поверхности и 402 сут экспозиции на глубине 760 м. После 402 сут экспозиции на глубине 760 м не наблюдалось предпочтительной коррозии сварного шва, когда сплав Ni—Си 400 сваривался методом TIG с использованием электрода 167. Однако сварной шов подвергался избирательному коррозионному воздействию и был покрыт налетом меди после 403 сут экспозиции на глубине 1830 м [7]. [c.305]

Среди сортов латуни лучшие характеристики в условиях полного погружения в морскую воду имеют сплавы, содержащие от 65 до 85% меди. Сплавы меди с оловом хорошо сопротивляются коррозии в морской воде. В сплавах меди с никелем стойкость против коррозии возрастает. Титан является наиболее стойким из всех материалов к действию соленой воды и морской атмосферы. [c.138]

Испытания алюминиевых сплавов на коррозию в морской воде, длившиеся до 3 лет, дали положительные результаты. Коррозия как в виде глубоких раковин, так и в виде изменений свойств материала начинает заметно проявляться примерно после двухлетнего пребывания сплава в морской воде и после этого становится довольно постоянной. [c.336]

Хорошую сопротивляемость коррозии в морской воде показал алюминиевый сплав, содержащий в качестве основной составной части магний. Сплав алюминий—медь тип 2014, один из самых прочных среди алюминиевых сплавов, в основном не подходят для корродирующей окружающей среды такой, как морская вода или морская атмосфера в результате близости меди алюминий становится положительным электродом. Однако плакирование этих сплавов как 6003 может дать материал, обладающий высокой коррозионной стойкостью даже в соленой воде. [c.336]

В табл. 9 приведены данные по коррозии в морской воде находящихся в контакте с титаном цветных металлов без протектора и в присутствии протектора в виде узкой полоски железа (общей площадью —1 см ). Отношение общей площади металла к площади протектора составляло 16 1. Как следует из таблицы, цветные сплавы в присутствии протектора в неподвижной морской воде [c.37]

Коррозия в морской воде. Титан обладает высокой коррозионной стойкостью в условиях морской атмосферы и в морской воде. На титановых образцах, выдерживавшихся в течение 18 месяцев как в стоячей, так и в перемешиваемой морской воде или в атмосфере морского соленого воздуха, никакой коррозии или какого-либо изменения свойств обнаружено не было. Титан принадлежит к металлам, не обрастающим с поверхности морскими организмами, присутствие которых вызывает точечную или щелевую коррозию. В гальваническом ряду различных металлов и сплавов в среде морской воды титан располагается между сплавами инконель (пассивированный) и монель. Таким образом, титан является катодом по отношению к другим конструкционным металлам. В паре с другими металлами титан обычно не корродирует, но резко усиливает коррозию более активных металлов. [c.765]

Легирование сплавов титана палладием даже в количестве 0,2 % приводит к увеличению температуры начала щелевой коррозии в морской воде со 120 до 180 °С. Положительное действие такого легирования объясняется накоплением палладия на первоначально растворяющейся поверхности титана и переводом последнего в пассивное состояние вследствие уменьшения перенапряжения катодной реакции (восстановления водорода) [4.9]. [c.203]

Легирование сплавов титана молибденом и никелем повышает их сопротивляемость щелевой коррозии в морской воде [4.4]. [c.203]

Общие закономерности коррозии в морской воде для сплавов меди, цинка и никеля те же, что и для ранее рассмотренных сталей и сплавов. [c.30]

Кроме простых латуней — сплавов только меди и цинка, применяют специальные латуни, в которых для придания тех или иных свойств дополнительно вводят различные элементы свинец для улучшения обрабатываемости (латунь марки ЛС59 содержит около 40о/о Zn и 1—2% РЬ, так называемая автоматная латунь), олово для повышения сопротивления коррозии в морской воде (так называемая морская латунь), алюминий и никель для повышения механических свойств и т. д. [c.609]

При 368-суточных испытаниях различных промышленных сплавов алюминия в морской воде возле Ки-Уэст во Флориде их коррозионное поведение (наличие или отсутствие питтинга) зависело от присущего им коррозионного потенциала [7]. На сплавах с потенциалами от —0,4 до —0,6 В (большинство из них содержало легирующую добавку меди) образовались питтинги со средней глубиной 0,15—0,99 мм. На сплавах с более отрицательными значениями потенциала (от —0,7 до —1,0 В) питтинг практически не образовывался. Причина такого поведения сплавов становится понятной, если сопоставить указанные области коррозионных потенциалов со значением критического потенциала питтинго-образования в 3 % растворе Na l, которое составляет —0,45 В (см. разд. 5.5.2). Контакт образцов сплавов, склонных к питтингу, с пластинами активного алюминиевого сплава (см. разд. 12.1.2), который обеспечивал поляризацию металлов примерно до —0,85 В в основном успешно предотвращал образование питтинга в течение всего периода испытаний. Результаты этих испытаний в реальных условиях подтверждают предположение, что в отсутствие щелей алюминий и его сплавы при потенциалах ниже критического значения не подвергаются питтинговой коррозии. [c.343]

При одновременном легировании никеля молибденом и хромом получается сплав, стойкий в окислительных средах, благодаря присутствию хрома, и в восстановительных благодаря молибдену. Один из подобных сплавов, содержащий также несколько процентов железа и вольфрама (хастеллой С) устойчив против питтинговой и щелевой коррозии в морской воде (испытания в течение Ю лет) и не тускнеет в морской атмосфере. Однако сплавы такого типа, хотя и обладают повышенной стойкостью к иону С1 , в соляной кислоте корродируют быстрее, чем бесхромистые никелево-молибденовые сплавы. [c.362]

Титан обладает отличной стойкостью к струевой и кавитационной коррозии в морской воде. Высокую стойкость к эрозионной коррозии показали сплавы Ti - 6A1 V и Ii-7Al-2Nb-lTa. Титан обладает высокой стойкостью к питтинговой, щелевой и межкристаллитной коррозии. Он не корродирует под слоем отложений и лакокрасочных покрытий. В последние годы проводятся обширные исследования коррозионного растрескивания титановых сплавов в морской воде, причем особое внимание уделяется сплавам Ti-6A1 V Ti-6Al-6V-2Sn Ti-3 u Ti -7A1--2Nb-l Та и Ti-8Mo-8V-2Fe-3 Al. [c.26]

Влияние биообрастания на коррозию сплава СиН130Ре в морской воде 32 241 [c.31]

Сг (нихром) или Инконель 600, значительно упрочняет пассивную пленку, но все же не в такой степени, чтобы предотвратить щелевую п питтипговую коррозию в морской воде. Поэтому сплавы никель—хром и никель—хром—железо можно использовать в условиях погружения только в тех случаях, когда приходится иметь дело с быстрым потоком воды, скорость которого достаточна для поддержания пассивности, или же когда применяется катодная защита. В целом названные сплавы более стойки к местной коррозии, чем никель. При определенных условиях для развития [c.85]

Титан обладает отличной коррозионной стойкостью к струевой и кавитационной коррозии в морской воде. Данные по эрозионной коррозии представлены на рис. 57 [72]. Наиболее высокую стойкость в этих испытаниях показали титановые сплавы Ti—6А1—4V и Ti—8А1—2Nb—ITa. Таким образом, благодаря сочетанию отличной стойкости при любых скоростях потока и высокой прочности титановые сплавы являются идеальными материалами для изготовления таких конструкций, как подводные крылья судов. [c.120]

Высокопрочные алюминиевые сплавы серий 2000 и 7000 обычно не применяются в условиях погружения. В тех редких случаях, когда высокопрочные сплавы все же используются, их дополнительно защищают путем окраски или с помощью катодной защиты. Такие силавы, как Х7002-Т6 II 7178-Т6, склонны к расслаивающей коррозии в морской воде [91]. В данном случае это одна из форм межкристаллитного разрушения деформируемых материалов, связанная с увеличением разме- [c.142]

По-видимому, коррозионное поведение свинца очень слабо зависит от географического положения места испытаний. Типичные для свинца и его сплавов значения скоростей коррозии приведены в табл. 63. Результаты многочисленных испытаний показывают, что в среднем свинец и его сплавы корродируют в морской воде со скоростью около 13 мкм/год [121J. [c.164]

В лаборатории фирмы Тпсо (Райтсвилл-Бич, Сев. Каролина) в течение 5 лет проводились исследования обрастания и коррозии в морской воде [1,74]. Сильно корродирующие материалы, такие как сталь, подвержена и сильному обрастанию, но этот слой легко удаляется, а периодически просто отваливается вместе с продуктами коррозии. Пассивные металлы, например алюминий, также быстро обрастают, но в этом случае биологический слой прочно сцеплен с поверхностью металла. а щелевая коррозия под этим слоем приводит к питтингу. Токсичные металлы, такие как бериллий и свинец, также подвержены обрастанию. Медные сплавы обладают стойкостью к обрастанию, что объясняется образованием на их поверхности продуктов коррозии, содержащих закись меди, токсичную для морских организмов. Часто образующийся на медных сплавах гидроксихлорид меди не токсичен и в этом случае обрастание происходит, но легко поддается очистке. Чистая медь и сплавы 90—10 Си —Ni и 70—30 Си — Ni в равной степени стойки к обрастанию. Присутствие медных сплавов не защищает от обрастания соседние детали конструкций, изготовленные из других материалов. Это [c.185]

Средние скорости коррозии у поверхности и на глубине 1830 м как в морской воде, так и в донных отложениях с увеличением длительности экспозиции уменьшались линейно. В то же время на глубине 760 м в морской воде и донных отложениях эти скорости при увеличении длительности экспозиции оставались постоянными. Коррозия на глубине 760 м была немного меньше, чем у поверхности и на глубине 1830 м. Коррозия в морской воде у поверхности убывала с более высокой скоростью, чем на глубине. Различия в скоростях коррозии медноникелс-вых сплавов в разных средах были настолько незначительными, что для практических целей их можно не учитывать. [c.277]

Сплавы AISI 201 и AISI 202 были подвержены щелевой и питтинговой коррозии в морской воде как у поверхности, так и на различных глубинах. Для обоих сплавов наблюдалась тенденция к усилению коррозии с увеличением длительности экспозиции. В донных отложениях скорости коррозии была почти такой же, как в морской воде над ними. [c.310]

Сплав 20Nb—3 (модифицированный состав сплава 20Nb с увеличенным на 4% содержанием никеля) был более устойчивым к коррозии в морской воде п донных отложениях, чем обычный сплав 20Nb. Наблюдался только один случай щелевой коррозии (глубиной 1,03 мм) при экспозиции на глубине. [c.352]

Эти проявления локальной коррозии сопровождаются малыми потерями массы и низкими скоростями коррозии. Таким образом, целостность конструкции из алюминиевого сплава будет находиться под угрозой, если ее рассчитывать на основе скоростей коррозии, вычисленных по потерям массы, а не по измерениям глубин питтингов и глубин щелевой коррозии. Питтинговая и щелевая коррозия может поражать и действительно быстро поражает алюминиевые сплавы, находящиеся в морской воде, выводя их из строя за короткое время. Поэтому, чтобы представить полную картину коррозии алюминиевых сплавов, мы привели в табл1щах скорости коррозии, выраженные величиной проникновения в микрометрах в год, вычисленные как по потерям массы, так и по максимальным глубинам питтингов, максимальным глубинам щелевой коррозии и других типов коррозии (мм). [c.357]

Стеклокерамика обладает свойствами, во многом схожими с литым стеклом. Наряду с низкой плотностью, высоким сопротивлением коррозии в морской воде она имеет высокие прочностные характеристики (предел прочности 21 000 кПсм ), которые не падают с погружением, а наоборот, как у стекла увеличиваются с повышением давления до определенного предела. По мнению фирмы orning удельная прочность стеклокерамики марки Ругосегат значительно выше, чем у стали и алюминиевых сплавов, применяемых в настоящее время для глубоководных корпусов [83]. [c.353]

Коррозия чугуна в водопроводной и морской воде. Скорость коррозии чугуна в водопроводной воде равна примерно 1500 — 1800 г/м год [92]. Насыщение воды углекислым газом увеличивает скорость коррозии в 2—3 раза, В табл. 24 приведены данные, характеризующие скорость коррозии в воде серого чугуна по сравнению с другими сплавами. Скорость коррозии в морской воде составляет 3200—3600 г мЧод [93]. В морской [c.17]

Так, при одинаковой прочности (например, 0 =450 МПа) изделия из титановых сплавов в 1,8 раза легче стальных. У этих сплавов хорошие жаропрочные свойства и отсутствует хладноломкость, в том числе при очень низких температурах. Титановые сплавы практически превосходят нержавеющие стали, медные и никелевые сплавы в стойкости против коррозии в морской воде, а также в таких агрессивных средах, как влажный хлор, горячая азотная кислота высокой концентрации и др. Титановые сплавы немагнитны, обладают низкой теплопроводностью и малым коэффициентом линейного расширения. Вместе с тем они уступают сталям, особенно с повышенным содержанием углерода, в твердости и износостойкости. Титановые сплавы удовлетворительно обра-батьгоаются резанием, могут свариваться. [c.197]

При обычных температурах титан и его сплавы не подвержены питтинговой коррозии в морской воде, так как потенциал питтин-говой коррозии титана находится значительно положительнее (-f 9,0 В) стационарного потенциала ( 0,0 В). [c.199]

Длительные испытания стальных водозаборных сооружений промышленных систем охлаждения с протекторной защитой от коррозии в морской воде позволили сделать ряд выводов относительно эффективности применения некоторых материалов, используемых в качестве протекторов. Исследовались цинк (99,99% 2п) и сплавы 2п-Сй (5%) 2n-Mg (0,25%) Zn- g (1,0%) 2п-А1 (0,8%) с добавкой ivlg (-<15 мг/кг) 2п-А1 (0,1 — 0,2%)-Сс1 (0,04—0,09%) с добавкой Ре (<14 (Мг/кг) 2n-Hg (0,3%) 2n-Hg (0,3%)-А1 (0,18%). Начальное значение pH морской воды составляло 8,2 в процессе эксплуатации в зоне действия протекторов значение pH понижалось вплоть до 6,6. [c.96]

Подобные алюминиевые покрытия эффективны для защиты крепежных изделий из высокопрочной стали, титана и алюминиевых сплавов, эксплуатируемых в морской воде. Для защиты подшипников из углеродистой стали от коррозии были применены ионные покрытия из нержавеющей стали 304, а алюминиевых— из нержавеющей стали 310 [70]. Покрытия из алюминия, золота и нержавеющей стали наносят на крепежные изделия и другие мелкие детали для защиты их от коррозии и улучшения механических свойств. Особенности технологии нанесения ионных покрытий на мелкие детали рассмотрены в работе [71]. Для защиты от коррозии отдельных узлов установок газификации угля предложено наносить покрытия толщиной 10—100 мкм из А12О3. На тонкое покрытие, нанесенное методом ионного осаждения, можно наносить толстое покрытие гальваническим методом. Например, можно сочетать процесс ионного осаждения медного покрытия толщиной 25 мкм на титан с последующим осаждением толстого (500 мкм) слоя меди в обычной гальванической ванне (чисто гальваническим методом медное покрытие на титан осаждать не удается) [70]. Особенно перспективен метод ионного осаждения при нанесении покрытий на непроводящие детали (карбид вольфрама, пластмассы, керамику и др.), т. е. на детали, на которые другими методами осадить металлические покрытия сложно или вообще нельзя. [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...