Изотропность турбулентного потока

В зависимости от формы этой поверхности различают однородный (изотропный) турбулентный поток, когда поверхность шаровая, и неоднородный (анизотропный) поток, когда конец вектора скорости описывает более сложную замкнутую поверхность. [c.126]

В изотропном турбулентном потоке интенсивность молярных переносов пропорциональна скорости и линейному размеру струи, т. е. [c.326]

Допустим, что в таком изотропном, турбулентном потоке интенсивность молярного переноса пропорциональна поперечному линейному размеру и абсолютной скорости. [c.71]

О ТУРБУЛЕНТНОЙ ДИФФУЗИИ ТЕПЛА И КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ В ОДНОРОДНОМ И ИЗОТРОПНОМ ТУРБУЛЕНТНОМ ПОТОКЕ [c.315]

В настоящей работе выполнен расчет коэффициентов турбулентной диффузии тепла и количества движения в однородном и изотропном турбулентном потоке при наличии диффузии от бесконечного плоского источника. [c.315]

Заключительная, девятая, глава курса содержит самые необходимые сведения о турбулентном движении жидкости сквозь гладкие и шероховатые трубы и полуэмпирическую теорию турбулентного пограничного слоя, позволяющую решить вопрос о разыскании профильного сопротивления отдельного профиля и профиля в решетке. Глава заканчивается изложением близких к теории пограничного слоя вопросов турбулентного движения в струях и следе за телом, а также затухания возмущений в однородном изотропном турбулентном потоке. [c.11]

Изображение функции по Лапласу 307 Изотропность турбулентного потока 507 Импульс силы 9 [c.515]

Гл. 10.1. Плотность вероятности разности скоростей в двух точках однородного, изотропного турбулентного потока. Кузнецов В. Р. [c.719]

Плотность вероятности разности скоростей в двух точках однородного, изотропного турбулентного потока. Кузнецов В. Р.. ............................... 354 [c.8]

Рассматривается уравнение для характеристической функции вероятности разности скоростей в двух точках однородного, изотропного турбулентного потока. Оно выводится при помощи двух предположений из уравнений гидродинамики несжимаемой жидкости и имеет вид [c.354]

Структурная функция величины может быть выражена через структурные функции(г) и (г) полей Т и и. Если предположить некоррелированность полей Т ни (она всегда имеет место в локально изотропном турбулентном потоке), то легко получить формулу [c.278]

Структурные функции амплитуды и фазы в локально изотропном турбулентном потоке [c.298]

Как отметили Ландау и Лифшиц (1953), закон сохранения (15.16) тесно связан с законом сохранения момента количества движения, справедливым для любой физической системы, на которую не действуют внешние силы (аналогично обстоит дело и в случае более общих законов сохранения (15.25)). Выражаясь не совсем точно, можно сказать, что для изотропных турбулентных потоков с конечным и отличным от нуля интегралом Л средний квадрат полного момента количества движения большого объема V жидкости будет пропорционален этому объему, причем множитель пропорциональности будет лишь числовым коэффициентом отличаться от интеграла Л, умноженного на квадрат плотности [c.135]

Флюктуации диссипации в локально изотропном турбулентном потоке, Докл. АН СССР, 144, № 3, 520—523. [c.683]

Расчет корреляционных связей в локально изотропном турбулентном потоке, Прикл. матем. мех., 27, № 1, 61—74. [c.683]

Из всего наличия существующих вариантов корреляций нас интересуют эйлеровы пространственно-временные. С учетом ранее сделанных предположений об однородности и локальной изотропности турбулентного потока проанализируем возможные корреляционные зависимости. Одноточечные корреляции могут быть реализованы в следующих вариантах [c.109]

Поскольку в явлениях турбулентного переноса эффекты молекулярной вязкости и теплопроводности обычно пренебрежимо малы в сравнении с явлениями вихревого перемешивания (исключая случаи очень больших градиентов скорости и температуры), пульсации температуры в основном связаны с вихревым перемешиванием элементов жидкости, при котором сохраняются их первоначальные температуры. Если элементы жидкости имеют различные температуры, то необходимо ввести средний температурный градиент в потоке с осредненными свойствами. Можно предполагать поэтому, что статистические свойства пульсации температуры зависят от двух факторов 1) от среднего температурного градиента в поле потока и 2) от характера поля скоростей. Далее на простом примере будет показано, какую роль играют средний температурный градиент для пульсаций температуры и соотношения между соответствующими статистическими свойствами для переноса количества движения и тепла. Такой подход был впервые использован Коренном 1130] при изучении теплообмена в условиях изотропной турбулентности. Рассмотрим изотропный и однородный турбулентный поток с постоянным средним температурным градиентом вдоль оси у, перпендикулярной направлению основного потока — оси х. Необходимые допущения для описания турбулентного поля течения сводятся в данном случае к следующим [c.83]

Размер наименьших или высокочастотных турбулентных пульсаций должен определяться лишь физическими свойствами жидкости, но не условиями течения, если только на движение жидкости не оказывают влияния ограничивающие поток твердые стенки (например, если последние находятся на большом удалении от рассматриваемой области потока). В этом случае, называемом изотропной турбулентностью, величина 1 должна зависеть лишь от р, V, Б. Из этих трех величин можно составить лишь одну комбинацию размерности длины, а именно (v /e)V., следовательно. [c.394]

В случае изотропной турбулентности, наблюдающейся вообще вдали от твердых стенок, когда влияние последних отсутствует, масщтаб турбулентных пульсаций ограничен сверху геометрическими размерами потока Ь, а снизу — внутренним масштабом турбулентности меньшим Ь в Ке раз. [c.418]

Однородный турбулентный поток называется изотропным, если тензоры связи проекций скорости, определённые равенством (4.2), для любых п и m не зависят от ориентации в пространстве многогранника М .. , М и от перехода к зеркальным изображениям этого многогранника относительно координатных плоскостей i). [c.131]

Безразмерная концентрация определяется условиями переноса вещества в потоке газа. Уравнение диффузии в случае изотропной турбулентности можно написать в виде [c.114]

Структура турбулентного потока в пучке витых труб овального профиля является сложной. Турбулентность в этом случае порождается как неравномерностью поля скорости у стенки труб, так и неравномерностью распределения скорости в ядре потока [3]. Поэтому если на оси прямой круглой трубы турбулентность близка к однородной и изотропной, (по Лау- [c.74]

Компоненты тензора связи могут зависеть от положения осей координат относительно многогранника М М ...М и от выбора положительного направления вдоль осей. Для изотропного турбулентного потока величины tkih2...h имеют одинаковое значение в системах координат, ориентированных одинаково относительно различных положений одного и того же многогранника. [c.131]

Опыты по изучению перехода в пограничном слое, обусловленного турбулентностью свободного потока, были проведены на гладкой модели, имеющей форму удобообтекаемого тела вращения. Это длинный круглый цилиндр диаметром 76,2 мм и длиной 152,4 мм с навинченным полуэллипсоидным наконечником диаметром 76,2 мм (модель I). Ось модели совпадала с осью туннеля. Для получения изотропной турбулентности потока в туннеле на некотором расстоянии от наконечника модели устанавливалась сетка. Положение перехода определялось наблюдением за поведением очень тонкой полоски белых чернил, поступающих в ламинарный пограничный слой из отверстия на поверхности, расположенного вблизи наконечника. Вначале белая полоска устойчиво течет вдоль поверхности без заметного изменения своей щирины, но в конце концов внезапно наступает кратковременое утолщение, сопровождающееся пульсациями. Пульсации спазматически распространяются на некоторой длине модели, причем их интенсивность и частота увеличиваются с расстоянием по потоку. В конечном итоге тонкая лента чернил быстро размывается в окружающей среде. За зону перехода принималась зона, в пределах которой наблюдались пульсации, а за точку перехода принималась наиболее близко расположенная к носу модели точка, в которой впервые замечались пульсации. Этот метод определения положения перехода был осуществлен с целью получения результатов, согласующихся с результатами опытов на трубе малого диаметра. На основании теории Тейлора [12] было получено безразмерное число [c.129]

Подробный и тщательный анализ возможных решений основного уравнения (135) при различных гипотезах относительно структуры однородного, изотропного турбулентного потока был произведен Л. И. Седовым некоторые соображения по тому же поводу в дальнейшем высказал Батчелор. Советские ученые добились больших успехов в изучении структуры турбулентных потоков о главнейших достижениях в этой области можно прочесть в обзоре А. М. Обухова. [c.673]

Более сложно создать наглядное представление об излучении звука турбулентным потоком при отсутствии каких бы то ни было границ. Считается, что излучение звука однородным турбулентным потоком при отсутствии податливых или твердых стенок можно объяснить квадрупольным излучением. Квадрупольный характер излучения звука турбулентностью получается из общего теоретического рассмотрения, впервые проведенного английским физиком Лайтхилом (1952 г.). Согласно одному из выводов этой теории однородный изотропный турбулентный поток излучает как система беспорядочно расположенных в пространстве квадруполей. Для простоты можно представить весь поток разбитым на отдельные одинаковые кубики стороной I величина I представляет собой масштаб неоднородностей скорости потока. Каждый такой кубик не связан с другим и берется изолированно (в действительности, конечно, имеются различные масштабы, и отдельные элементы — кубики — определенным образом связаны или, как говорят, коррелированы между собой). Такой кубик можно представить как отдельный продольный (см. стр. 130) квадруполь, причем все квадруполи одинаковы по интенсивности звука, который они излучают, но ориентация их беспорядочна. Можно вычислить интенсивность звука, излучаемую одним квадруполем, и, зная их общее число, интенсивность звука, излучаемого всеми квадруполями, т. е. всем пространством, занимаемым турбулентным потоком. [c.260]

При подсчето пространственно-временной корреляционной функции мы будем считать, что флуктуации величин и г статистически независимы. В действительности эти величины в локально изотропном турбулентном потоке являются некоррелированными (см. гл. 1). Если предполагать, что закон распределения е , v является нормальным, то отсюда вытекает и их независимость ). Чтобы получить пространственно-временную корреляционную функцию для вц умножим равенство [c.168]

Остановимся на вопросе о способах получения изотропной турбулентности. Теоретически. простейшим способом является создание в первоначально неподвижной жидкости однородной и изотропной системы случайно разбросанных локальных возмущений ( вихрей ). Нетрудно указать математические формулы для начального поля скорости, отвечающие физическому представлению о такой хаотической системе случайных вихрей однако для изучения динамики турбулентности этого мало — нужны еще и решения уравнений движения, отвечающие указанным начальным условиям . Нахождение подобных решений — дело очень сложное поэтому неудивительно, что до сих нор в этом направлении были получены лишь некоторые приближенные результаты, при выводе которых уравнения движения брались в столь упрощенной форме, что полученные решения неизбежно могли дать только очень идеализированную картину реального изотропного турбулентного потока (см. Синг и Линь (1943) Чжоу Пэй-юань и Цай Шу-тан (1957)). [c.104]

Упомянем еще эксперименты Уберои (1957), в которых изучалась турбулентность, получаемая при осесимметричном поперечном сжатии (в отношении 4 1) изотропного турбулентного потока за решеткой в аэродинамической трубе (т. е. при соединении широкой трубы с более узкой коаксиальной трубой, отделяющейся от широкой трубы плавным переходным участком). Такая турбулентность оказывается [c.419]

В качестве введения в задачу о взаимодействии многофазной среды с телом oy и Тьен [742] расс.мотрели движение отдельной сферической твердой частицы вблизи стенки, обтекаемой турбулентным потоком жидкости. Теоретический анализ содержал основное уравнение движения, описывающее влияние стенки на двухфазный турбулентный поток, и решение уравнений, включающее лишь наиболее существенные процессы, которые протекают в стацпонарных условиях. Упрощенная физическая модель рассматрпвае.мых явлений представляла собой сферическую твердую частицу в полубесконечном турбулентном потоке жидкости, ограниченном бесконечно протяженной стенкой (фиг. 2.10). Размер частицы предполагался настолько малым в сравнении с раз-меро.м вихря пли микромасштабом турбулентности потока, что вклад различных пульсаций скорости был линеен. Описание характера движенп.ч потока строилось на основе данных по распределению интенсивностей и масштабов турбулентности [105, 418, 468]. Течение, особенно вблизи стенки, является анизотропным и неоднородным. Тем не менее в качестве основного ограничивающего допущения было принято представление о локальной изотропно- [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...