Длина начального участка

Характер стабилизированного профиля скорости, не меняющегося в дальнейшем, и длина начального участка на котором происходит формирование профиля скорости, зависят от числа Ее. [c.19]

Длина начального участка (расстояние от входного сечения за плавным коллектором до сечения, в котором скорость по оси отличается от скоро- [c.19]

В общем случае ири турбулентном режиме течения в трубе кольцевого сечения длина начального участка может быть определена [31[ по формуле [c.20]

Рис. 1.18. Распределение скоростей по длине начального участка конического диффузора [31]

В случае подвода к диффузору потока с таким профилем, при котором вблизи стенок скорости выше, чем в центре, распределение скоростей по сечениям диффузора получается даже более равномерным, чем при подводе в него потока с равномерным профилем скорости. Длина начального участка при этом больше. [c.26]

Относительная длина начального участка Относительная толщина стр уи в конце начального участка [c.51]

Относительная длина начального участка [c.52]

В первом случае, при воздействии на турбулентную струю низкочастотного звукового сигнала (Sh = 0,2- 0,6), происходит интенсификация турбулентного перемещения в приосевой части начального участка струи резко возрастают пульсационные скорости, приводящие к укрупнению периодических ветвей, расширяется слой смешения и уменьшается длина начального участка. Возрастают угол раскрытия и эжекционная способность струи не только на начальном, но и на основном участках струи. Это явление наблюдалось при продольном и поперечном звуковом об- [c.127]

Интересно отметить, что здесь может быть получено и аналитическое вьь ражение для определения длины начального участка для среднего коэффициента теплоотдачи из (5.45) находим = 600/fli Ui. Отсюда следует, что отношение длин //не зависит от параметра Ре и остается постоянным I//1/ = 14,8. [c.104]

Здесь В определяется выражением (5.24). Собственные значения являются корнями характеристического уравнения Ii (р.) = О, в частности, Д1 = 3,8317. Остается постоянным и отношение длин начальных участков = 13,6. [c.105]

Из данных, приведенных на рис. 5.9, следует, что при постоянном внешнем тепловом потоке уменьшение параметра вызывает меньшее увеличение длины начального участка по сравнению со случаем граничных условий первого рода. [c.111]

С помощью (5.85) можно вывести выражение для расчета длины начального участка тепловой стабилизации [c.114]

Формула для расчета длины начального участка тепловой стабилизации среднего коэффициента теплоотдачи имеет вид [c.114]

Таким образом, длина начального участка пропорциональна числу Рейнольдса ). [c.230]

Каждая из приведенных формул получена с учетом длины контактного устройства, г.е. длины трубки. В частности, если длина начального участка, рассчитываемая по формуле (1.3.35), меньше длинен трубки /, то средний коэффициент массоотдачи следует рассчитывать но формуле [c.28]

Если длина начального участка в рассматриваемом режиме течения пленки больше длины трубки, то характерным линейным размером является сама длина пленки, т.е. Ь = Е. Расчет коэффициента массоотдачи в этом случае следует проводить по формуле (1.3.32), с учетом ар из соотношения (1.3.34). [c.29]

Затем определяются геометрические параметры струйного течения. Рассчитывается длина начального участка струи по формуле [c.121]

Установив место касания струи стенок камеры - сечение 1-1 (рис. рис. 8.1, я), измеряли расстояние от сечения 1-1 до среза сопла - сечение 0-0. Так как величина КПД 11 процесса эжекции при этом была в пределах от 0,39 до 0,44, то измеренное расстояние S считалось искомой величиной длины начального участка струи. [c.193]

Если от среза сопла до конца камеры смешения расстояние больше длины начального участка струйного течения (рис. 9.2м) и при этом площадь поперечного сечения 1-1 в конце камеры смешения полностью заполняется струйным течением, как показано на рис. 9.3,п, то в такой камере смешения количество низконапорной среды, эжектируемой струйным течением (коэффициент эжекции /о) больше, чем в аппаратах с камерами смешения, представленными на рис. 8.1,а и 9.1,а, но полный напор струйного течения (коэффициент 1 /), а, следовательно, и давление на выходе аппарата, ниже, чем в указанных аппаратах. [c.219]

Оптимальное расстояние от выхода плоскопараллельного канала (сечение 0-0 рис. 9.21) до слоя жидкости (сечения П-П) равно длине начального участка струи S, определяемого по формуле (4.2.146). [c.250]

График зависимости длины начального участка струи от 9 при т = 0, рассчитанный по формулам (67), (69) и (70), нанесен на рис, 7.18. [c.390]

В случае затопленной струи несжимаемой жидкости (га = 0 = = 1) из (13), (68) и (69) получаем следующую длину начального участка [c.390]

Пользуясь формулами (13), (14), (20) и (68), (69), можно установить влияние сжимаемости газа на длину начального участка затопленной струи. [c.391]

Эта зависимость, изображенная на рис. 7.20, имеет две ветви, уходящие в бесконечность при т—. В действительности даже небольшая начальная неравномерность потока при значении т, близком к единице, ведет к существенному уменьшению длины начального участка. На рис. 7.20 нанесены экспериментальные точки С. Ю. Крашенинникова, которые показывают длину начального участка при одинаковых пограничных слоях на наруж- [c.391]

Рис. 7.20. Относительная длина начального участка струи по расчету и опытам [2]

Более детальный анализ изменения параметров газа по длине начального участка нерасчетной сверхзвуковой струи в одномерной постановке дается в 6. [c.403]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, сунтественное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых нро-ставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ре профиль скорости становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Во втором случае, при воздействии на турбулентную струю высокочастотного звукового сигнала (Sh = 2- 5), происходит ослабление интенсивности турбулентного перемешивания в приосе-вой части начального участка струи уменьшаются пульсашюн-ные скорости, происходит 1 ельчение периодических вихрей, слой смешения становится тоньше и увеличивается длина начального участка, уменьшается угол раскрытия и эжекционная способность струи как на начальном, так и на основном участках струи. Указанное явление было обнаружено при числах Рейнольдса Re = 1(Р 5 1(И и малых значениях числа Маха. [c.128]

При размещении рассматриваемого струйного течения в аппарате как показано на рис. 8.1, у которого расстояние от среза сопла до конца камеры смешения равно длине начального участка струи, а площадь поперечного сечения камеры смешения равна площади переходного сечения струи, КПД процесса эжекции будет максимальным. Основываясь на этом, был изготовлен односопловый струйный аппарат, камера смешения и диффузор которого были выполнены из прозрачных плексиглазовых втулок (рис. 8.2) диаметром = 27 и 23 мм. Сопла струйного аппарата были сменными и имели разные диаметры = 12,5 12 11,5 11 10,5 10 мм. Набором втулок изменялась длина камеры смешения от 180 до 1700 мм. В собранном виде струйный аппарат устанавливался горизонтально (рис. 8.3), жидкость нагнеталась в сгруйный аппарат насосом (рис. 8.4), подавался атмосферный воздух. После струйного аппарата газожидкостная смесь подавалась в емкость, в которой происходило разделение на газ и жидкость. Воздух из емкости выходил в атмосферу, а жидкость вновь подавалась в насос. Регулирование давления жидкости при ее подаче в струйный аппарат выполнялось вентилем, установленным на байпасе. Давление газожидкостной смеси - полный напор струи - измерялось образцовым манометром и тензометрическим датчиком. С помощью образцовых манометров и тензометрических датчиков измерялись изменения давления по длине струи аппарата, причем сигналы от тензодатчиков поступали на преобразователь, а от него на регистрирующие устройства самописец, магнитофон, дисплей измерительного комплекса фирмы "ДИ(7А" - Дания (рис. 8.5). Давление газожидкостной смеси регулировалось вентилем, установленным на трубопроводе, выводящем газ из емкости. Расходы жидкости и газа, поступающих в струйный аппарат, измерялись с помощью диафрагмы и дифференциальных манометров, выполненных и установленных по правилам измерения расходов газа и жидкости стандартными устройствами [5]. [c.189]

В такой камере смешения низконапорная среда захватывается по всей длине начального участка струйного течения, при этом, количество захватываемой низконапорной ереды, коэффициент эжекции (Уц (см. рис. 8.1) увеличиваются по длине камеры смешения аппарата, полный напор струйного течения (коэффициент Х /) по длине камеры смешения уменьшается, а эффективность процесса эжекции (КПД т ) достигает максимума в конце камеры смешения. Характеристики изменения коэффициентов /, Г), представленные на рис. 8.1,0, рассчитаны для примера по алгоритму (см. рис. 4.7 . 12) в аппарате для свободно истекающего струйного течения, имеющего отношение а/р = 1,25 (см. также рис. 4.18), плотность высоконапорной среды р = 1 10 кг/м , плотность низконапорной среды р = 1 кг/м . [c.216]

Если от среза сопла до конца камеры смешения раестояние меньше длины начального участка струйного течения 5 (рис. 9.1,а) и, при этом, площадь поперечного сечения 1-1 в конце камеры смешения полностью заполняется струйным течением, [c.216]

Затем из уравнения (4.2.147) рассчитываются длина начального участка S струйного течения по формуле (4.2.146) и длина отрезка 5, между двумя ближайшими поперечными сечениями, которыми делятся начальный и основной участки струйного течения, после чего рассчитываются по алгоритмам, представленным на рис. 4.7-4.12 и 4.1, для каждого поперечного сечения струйного течения на произвольно взятой длине последнего следующие термогазодинамические параметры усредненные величины жидкой L и газовой G фаз, их компонентные составы А,, YI, плотности и рд, удельные энтальпии Z/ , /д, удельные теплоемкости С/, Ср, С , число Пуассона , газовая постоянная Rq, температура Т, плотность двухфазной смеси р,, ее скорость W, удельная теплоемкость С и общий компонентный состав С,, кроме того число Маха для потенциального ядра струи М коэффициенты эжекции [/( , (7 , полного напора vjf и по.[тезного действия Г , а также термогидрогазодинамические параметры для заторможенной струи в расчетном сечении Z-,, ,, А,,, l .,Z ,,Z(j,,F,,Z,,Zp,, p,,Q,,/ ,, ,,7,, [c.227]

Рис. 7.18. Зависимость длины начального участка нензотермической струи газа от параметра 0

В дианазонах Ма = 1-ь5, /с = 1,3-ь 1,4, Л = 50 10 , р = 0- 15 , Мы рассмотрели особенности газодинамического участка нерасчетной сверхзвуковой струи без учета влияния вязкости, с которым связан неизбежный процесс образования граничного слоя смешения. Выше получены закономерности для нарастания тол-ш ины слоя смешения по длине начального участка изобарической струи. При N > 1 да)вленне в струе уменьшается, линии тока сверхзвукового течения раздвигаются, что ведет к дополнительному увеличению толщины струи. А. Н. Секундов и И. П. Смирнова, пользуясь методом интегральных соотношений и полагая слой смешения наложенным на границу одномерной струд, получили следующую приближенную зависнмость для толщины слоя смешення при N = 1 [c.427]

Следует отметить, что длина начального участка неизобариче-окой струи в спутном потоке большой скорости (т = 0,65 0,8) в диапазоне значений числа Маха Ма = 2 3,4 хорошо аппрок-симпруется формулой (при iV = 0,5- 3) [c.428]

Гидравлика и аэродинамика (1975) -- [ c.195 ]

Краткий курс технической гидромеханики (1961) -- [ c.141 , c.158 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.196 ]

Механика жидкости (1971) -- [ c.280 ]

Динамика вязкой несжимаемой жидкости (1955) -- [ c.356 , c.362 , c.386 ]

Справочник по гидравлике Книга 1 Изд.2 (1984) -- [ c.34 , c.40 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...