Сплавы магниевые — Анализ

Магниевые сплавы — см. Сплавы магниевые Магний — Анализ 51 — Марки торговые 272 [c.1054]

Сплавы магниевые литейные. Методы химического анализа . [c.351]

Сплавы магниевые — Анализ 51 [c.1069]

Сплавы магниевые — Анализ 6 — 49 [c.473]

Испытания эффективности и качества протекторов ограничиваются в основном аналитическим контролем химического состава сплава, проверкой качества и наличия покрытия на держателе, определением достаточности сцепления между держателем (креплением) и протекторным материалом и контролем соблюдения заданной массы и размеров протектора. Испытания магниевых и цинковых протекторов регламентируются нормативными документами [6, 7, 22, 28]. Аналогичных нормативов но алюминиевым протекторам не имеется. Кроме того, указываются и минимальные значения стационарного потенциала [il6]. Нормативы по химическому составу обычно представляют собой минимальные требования, которые обычно превышаются у всех сплавов, имеющихся на рынке. К тому же регламентированные в этих документах способы мокрого химического анализа в техническом отношении за прошедшее время устарели. Протекторные сплавы в настоящее время более целесообразно исследовать методами эмиссионного спектрального анализа или атомной абсорбционной спектрометрии (по спектрам поглощения). [c.196]

Анализ опубликованных данных, касающихся предела выносливости образцов с концентраторами, показывает, что магниевые сплавы, подвергнутые штамповке или ковке, обладают,, в общем, высокой чувствительностью к концентрации напряжений. Средняя величина коэффициента ослабления концентрации напряжений в подобных материалах, входящая в уравнение (5.13), примерно равна 0,075 Если сопоставить магниевые [c.177]

Анализ чувствительности магниевых сплавов к концентрации напряжений [c.178]

В результате анализа конструкций и характеристик различных типов основного оборудования было установлено, что специальные машины с горячей камерой прессования наиболее полно удовлетворяют всей совокупности требований массового производства отливок из магниевых сплавов. [c.368]

Анализ результатов лабораторных опытов позволяет в некоторой степени предсказать поведение контактных пар в естественных условиях. В связи с этим интересно отметить некоторые общие закономерности сплав АМц (как в состоянии поставки, так и травленый с последующей обработкой в 10%-ном растворе хромпика) при контактировании его со всеми другими металлами, как правило, является анодом. Лишь в контакте с дюралюминием э. д. с. очень мала и полярность электродов меняется. Сплав АМц является катодом лишь в контакте с оксидированным магниевым сплавом МЛ1 и оцинкованной с последующим пассивированием сталью. Сплав Д16 в состоянии поставки в большинстве пар является анодом, за исключением контактов со сплавом АМц, кадмированной латунью, оцинкованной сталью и магниевым сплавом [c.116]

Как видно из приведенных данных при пайке магниевого сплава МА8 с применением в качестве второго металла серебра и никеля во всех случаях распределение микротвердости в основном металле и в зоне соединения имеет разный характер. Микрорентгеноспектральный анализ зоны соединения при пайке с удалением избытка жидкой фазы не обнаруживает в зоне шва компонентов припоя. [c.163]

Исследование тонких фольг, приготовленных из сплавов, содержащих дисперсные выделения, проведено в работах [59, 64—67]. Оказалось, что в этих случаях часто удается наблюдать дислокационную структуру в зернах (см. рис. 5) — при малых е (в области I) наблюдаются, как правило, отдельные дислокации, при переходе во И скоростной интервал плотность дислокаций несколько увеличивается, но развитая субструктура не образуется, и только после растяжения с высокими скоростями во многих зернах можно обнаружить дислокационные сплетения и субграницы. В магниевом сплаве МА8 на основании анализа дислокационных структур проведена идентификация действующих систем скольжения [65]. Показано, что с увеличением скорости деформации (при переходе из области I в область И) происходит вовлечение в действие наряду с базисным скольжением пирамидальных систем. Этот вывод совпал с данными, полученными при текстурных исследованиях. Поэтому результаты работы [65] дают однозначное доказательство важности внутризеренного скольжения при СПД этого сплава. Однако следует отметить, что эти эксперименты были проведены на материале с относительно крупным зерном (примерно 10 мкм) и полученные данные могли отражать особенности его поведения. Исследование дислокационной структуры зерен алюминиевой фазы в типичном СП сплаве Zn—40 % А1 [64] во многом подтвердило результаты работы [65]. Установлено, что хотя все дислокации имели векторы Бюргерса, принадлежащие семейству а/2 <110>, с увеличением скорости деформации также наблюдается повышение числа действующих направлений скольжения. К сожалению, в работе [64] имеется один недостаток — высокая плотность дислокаций в исходном материале. Поэтому до конца-не ясно, в какой мере наблюдаемая после деформации дислокационная структура связана с процессом СП течения. [c.49]

Снижение-деформаций и напряже-. ний растяжения и повышение пластичности производится, как это указывалось при анализе методов обработки третьей группы, также ограничением деформации в первый период обработки со свободным уширением, не превышая указанных допустимых деформаций для сплавов разной пластичности. Это может быть достигнуто штамповкой фасонных заготовок, близких по геометрической форме к готовому изделию и уменьшением поперечной деформации. Особенно это должно учитываться при штамповке сплавов, обладающих относительно невысокой пластичностью (алюминиевых, магниевых и медных сплавов). [c.60]

Температуры начала и конца горячей обработки давлением магниевых сплавов устанавливаются на основании данных диаграмм пластичности и сопротивления деформированию. Анализ этих закономерностей показывает, что деформированные магниевые сплавы при температуре конца деформации 250° и ниже обладают большим упрочнением, высокими значениями сопротивления деформации и пониженной пластичностью. Упрочнение магниевых сплавов особенно заметно возрастает при динамической деформации. Заметное разупрочнение сплавов, снижение величины сопротивления деформации и повышение пластичности достигаются в зависимости от состава сплава при температуре конца деформации 300—325°. [c.219]

В то же время увеличение в пределах ОД—2% 2п приво-дит к значительному повышению горячеломкости, что подтверждается литературными данными, а также анализом брака отливок, полученных литьем под давлением из сплава Мл5, по трещинам за трехлетний период, проведенным авторами. По этой причине в ряде магниево-алюминиевых сплавов содержание цинка ограничивают (например, менее 0,3%) или исключают его. из состава. Следует, однако, иметь в виду, что при высоких содержаниях цинка (более 4%) в тройных сплавах системы [c.18]

Плавка магниевых сплавов в защитных атмосферах и получение отливок сопровождаются некоторым накоплением в сплаве сернистых соединений. Для периодической очистки возвратов и переплава в раздаточной печи была применена фильтрация через слой прокаленной магнезитовой крошки, активированной борным ангидридом, с помощью магнитогидродинамического устройства. Принудительную циркуляцию металла в тигле осуществляли опусканием в расплав перемешивателя (конструкции УНЦ АН СССР), подвешенного на кране. Продолжительность опыта составила 20 мин. Через каждые 5 мин отбирали пробы на химический анализ и отливали в кокиль разрывные образцы. Как показали результаты экспериментов, фильтрация существенно повышает плотность и механические свойства вторичного сплава Мл5 (рис. 47), а также почти на порядок снижает содержание ион хлора в металле. Ниже приведена зависимость содержания С1 " в сплаве от времени фильтрации [c.83]

Совершенствования дозаторов для магниевых сплавов обобщены в ряде работ [6, 17, 14]. В настоящей книге приведен анализ лишь тех конструкций, которые разработаны в последние годы 1) двухступенчатый газовый дозатор 2) одноступенчатый газовый дозатор с приводным клапаном 3) совмещенное пла-вильно-раздаточно-дозирующее устройство- 4) центробежный дозатор 5) одноступенчатый газовый дозатор без приводного клапана 6) поршневой дозатор, совмещенный с печью 7) поршневой дозатор, не совмещенный с печью. [c.147]

На основании анализа и обобщения многочисленных собственных и описанных в литературе результатов исследований развития усталостных трещин в сталях, алюминиевых, титановых и магниевых сплавах, представленных в виде диаграмм усталостного разрушения (зависимостей скорости роста трещины от размаха или наибольшего значения коэффициента интенсивности напряжений), формулируются общие закономерности этого процесса и обсуждаются типичные отклонения от них. Устанавливаются параметры, позволяющие количественно характеризовать циклическую трсщипостопкость материала и воспроизвести диаграмму его усталостного разрушения. В этой связи рассматриваются различные математические модели кинетики роста трещины и оценивается статистическими методами их соответствие эксиерименту. [c.429]

Цирконий в компактном состоянии — металл серебристо-белого цвета, похожий на сталь. Порошок в зависимости от чистоты и дисперсности имеет цвет от черного до серого. Применяется в электровакуумной технике, в атомных реакторах и т. д., а также в качестве основы припоя для пайки титана и ею сплавов, защитных покрытий, для повышения теплостойкости магниевых сплавов и т. д. По условиям производства цирконий магниетермический (восстановлением циркония магнием из четыреххлористого циркония), йодидный (термической диссоциацией тетрайодида в вакууме) и др. Состав магниете.р-мического и йодидного циркония, полученный спектральным анализом, приведен в табл. 73. [c.192]

Необходимость поиска оптимума кузнечной машины как орудия производства, высказанная А. И. Зиминым, потребовала детального анализа технологических процессов ковки и штамповки. Сейчас во всех диссертациях технологического профиля, — подчеркивал А. И. Зимин, — обращают внимание на напряженное и деформированное состояние. А на формоизменение не обращаем внимание. Не рассматриваем внутреннее строение поковок. Значит, чтобы сдвинуть это дело, надо от изучения напряженного и деформированного состояния поковок перейти к изучению законов их формоизменения. В кузнечном производстве большие отходы металла. А в стране стальной голод. Чтобы отходов не было, нужны оптимальные формы предварительно подготовленной заготовки. В кузнечные цехи поступают трудподеформируемые металлы и сплавы, требуются крупногабаритные поковки. Они требуют разных скоростей и характера деформирования. При разработке кузнечных машин нельзя отстраняться от самой поковки. Магниевые сплавы не терпят при ковке больших скоростей, а другие сплавы, наоборот, хорошо их воспринимают. Значит, говорит природа самой поковки. [c.80]

Капельный анализ является методом качественного анализа химического состава сплавов. Ои позволяет определить наличие в сплаве характерных элементов и выявить группу, к которой принадлежит сплав. Этим методом определяют приближенно, а иногда точно марку сплава. Например, можно отличить легированные стали от простых углеродистых, разделить легированные стали по группам хромистые, никелевые, хромансилевые, хромоникелевые, хромоникельмолибденовые и др. алюминиевые сплавы можно рассортировать на алюминиевомагниевые, силумины, сплавы с никелем и определить технически чистый алюминий из магниевых сплавов выделить электрон, рассортировать бронзы и латуни. [c.363]

Графический и стагистическин анализы показа.чи, что д.тя деформируемых титановых, алюминиевых и магниевых сплавов удовлетворительное соответствие с экспериментальными данными имеет уравнение Веибулла, а также уравнение [28] [c.146]

Собственно процесс зарождения трещин еще не изучен в достаточной мере. В не слишком агрессивных средах зарождение трещин может быть связано с видимыми питтингами, основная роль которых— либо химическая (обеспечение путем гидролиза достаточной кислотности, требуемой для развития трещин), либо физическая действие в качестве концентраторов напряжений). Возникшая внутри трещин кислотность исследовалась путем замораживания раствора и последующего анализа и электрохимических определений [114]. Для титановых сплавов в нейтральных водных растворах Na l величина pH в острие трещины может быть равной 1,7, тогда как для алюминиевых сплавов она равна 3,5. Для высокопрочных сталей эта величина оказалась равной 4 в условиях, когда в объеме раствора pH = 2-нИ этот результат подчеркивает первостепенное значение реакции гидролиза. Реакции в закупоренной ячейке повышают кислотность, однако уровень достигаемой кислотности определяется константой гидролиза галогенида соответствующего металла. У некоторых сплавов величина pH, обусловленная гидролизом в острие трещины, находится в щелочной области, например у магниевых сплавов. [c.181]

Анализ клеевых соединений переборок, узлов насыщения корабля, предложенных судостроителями, показал, что в данном случае используются такие материалы как стеклопластик на основе ненасьщенных полиэфирных смол марки ПН-3 и стеклоткани марки АСТТ (б), сталь Ст.З и алюминйэво-магниевый сплав АМГ в разных сочетаниях. Для создания этих соединений используются клеи на основе эпоксидных, полиэфирных, фенольных и кремний-органических смол. Обычно эти смолы совмещают е различными компонентами для придания им необходимых свойств большей теплостойкости, меньшей начальной вязкости и пр. [c.142]

Труднее оценить плотность ЗГД, поскольку еще не до конца ясен механизм их исчезновения в границах зерен. Из рассмотрения взаимной аннигиляции ЗГД в работе [63] получено значение плотности р = 2-10 см , которое также несколько возрастало с увеличением 8. к сожалению, эти оценки не удается сравнить с экспериментом, поскольку, как отмечалось выше, разрешение электронного микроскопа недостаточно для того, чтобы видеть ЗГД на обычных границах. Тем не менее проведенные оценки имеют важное значение для анализа свойств границ зерен при СПД. Действительно, наличие дефектов в границах (захваченные решеточные дислокации и продукты их диссоциации — зернограничные дислокации) обеспечивает заметное повышение энергии границ (см. 2.2.2). В соответствии с выражением (32) оценим величину приращения энергии АЕ, например, для магниевого сплава МА8 [63]. Подставляя в выражение (32) характерные для сплава значения G = = 3-10 Н/см , v = 0,3, h = l/p и hb=llpb, получим [c.94]

Нами была исследована большая группа магниевых сплавов деформируемых (МА8, МА15, МА21) и литейных (МЛ5, МЛ 12). Слитки этих сплавов подвергали ярессованию с различными степенями деформации в широком диапазоне температур. Металлографический анализ показал, что обязательным условием формирования УМЗ структуры в сплавах является деформирование их при умеренных температурах (200—300 С) с большими одноразовыми деформациями (не ме-иее 70—80 %). При выполнении этих условий и в литейных, и в деформируемых магниевых сплавах формируется структура с достаточно мелким размером зерен (d=7-f-10 мкм). Повышение температуры, как и снижение степени деформации, приводит к неоднородности микроструктуры в сплавах наряду с ультрамелким зерном имеются колонии крупных нерекристаллизованных объемов. Например, при степенях деформации, существенно меньших 70—80 %, даже при относительно умеренных температурах (200—300 °С) наблюдается значительная разно-зернистость, размеры зерен отличаются на порядок и более. В материале встречаются (Области с размерами зерен 5—10 мкм и 50—120 мкм. Аналогичная картина наблюдается при повышении температуры деформации. [c.111]

Всесоюзный ордена Ленина научно-исследовательский институт авиационных материалов. Количестеенный анализ первичного алюмигшя, алюминиевых и магниевых сплавов спектральным методом, Оборонгиз, 1948. [c.86]

Как и для других электроотрицательных методов, отсутствие серьезной коррозии магниевых сплавов в обычных промышленных атмосферах связано в основном с формированием защитных пленок, замедляющих дальнейшее разрушение. Точно так же, если наблюдается значительная коррозия или коррозия возникает после периода успешной эксплуатации, то при анализе обычно удает- [c.125]

Определение состава твердого раствора в магниево-алюминиевых сплавах было выполнено методом рентгеноструктурногО анализа и по данкььм измерения микротвердости. Для этого определяли параметры кристаллической решетки а и с, а также микротвердость отлитых под давлением двойных сплавов системы Мд—А1 в литом и закаленном состояниях. Время гомогенизации при температуре закалки 24 ч, что обеспечивает практически полное растворение интерметаллида. Нераство-ренным остается менее 1% фазы МдиЛ г, которая сохраняется и при выдержке более 100 ч. Зависимости, полученные на закаленных образцах, служили градуировочными. [c.31]

Темп работы машины для литья под давлением магниевых сплавов тоже, как правило, более высок, чем при литье алюминиевых. Необходимость увеличения темпа работы вызвана тем, что отливка из магниевого сплава вносит в пресс-форму в 1,68 раза меньше теплоты, чем такая же по объему отливка из алюминиевого сплава. При медленном темпе работы пресс-форма не достигнет оптимальной температуры, и отливки будут поражаться трещинами. Анализ производственных данных показывает, что при налаженном технологическом процессе и хорошей организации труда литейщика темп работы на машине с холодной камерой прессования составляет 50—95 отливок в час (табл. 36). В целях регулирования теплобаланса в пресс- [c.108]

Таким образом, анализ показывает целесообразность широкого распространения автономных жидкостных терморегулято-ров (модернизированного типа) при литье магниевых сплавов. При их освоении большое значение имеют профилактические регламентные работы, как и для любого сложного оборудования при литье магниевых сплавов. [c.159]

Применение такого подхода рассмо-фим на примере анализа результатов испьгганий образцов из магниевого сплава ИМВ2. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...