Внутренняя угловая точка

При изгибе бруса в плоскости, перпендикулярной к плоскости его кривизны, нейтральный слой совпадает с плоскостью оси бруса. Наибольшее нормальное напряжение гг по поперечному сечению возникает во внутренней угловой точке 2 (фиг. 47) [c.347]

Наибольшее нормальное напряжение в поперечном сечении возникает во внутренних угловых точках С (фиг. 141) [c.108]

Для этих областей имеем ао = Mq = О, так как во внутренних угловых точках при сколь угодно малых углах кручения возникают неограниченные напряжения. [c.180]

Истинное напряжение будет мало отличаться от среднего хг сечений, у которых размер плавно изменяется по z и мал сравнительно с размером (т. е. высотой сечения). Поэтому для тонкостенных сечений типа изображенных на рис. 120 средние значения будут близки к истинным всюду, исключая внутренние угловые точки. [c.189]

Каждая угловая дуга или угловая полутраектория проходит через данную внутреннюю угловую точку. [c.450]

Если входным колесом является колесо с внешним зацеплением, то, поворачивая вектор скорости V точки касания С (рис. 13.20, б) на угол а в сторону, обратную угловой скорости вращения входного колеса, найдем положение нормали п — п. Если входным колесом будет колесо с внутренним зацеплением, то вектор скорости точки касания надо поворачивать по направлению угловой скорости входного колеса. [c.269]

Если пружина подвергается контролю только по внутреннему диаметру, то на чертеже проставляют диаметр стержня Del если только по наружному диаметру, то на чертеже проставляют диаметр гильзы D . Если на чертеже показывают предельные отклонения диаметра пружины, то значения и в технических требованиях не помещают. Твердость указывают в тех случаях, когда пружина после навивки подвергается термообработке. В основных технических требованиях приводят модуль сдвига G, максимальное напряжение при кручении Тз и при изгибе сГд, модуль упругости Е. В разделе Размеры и параметры для справок указывают значения силы Р , момента М , деформации пружины осевой F3 и угловой Фз, угла между зацепами пружины з, частоты вращения барабана спиральной пружины ()з, высоты пружины под нагрузкой Яд. Параметры и размеры записывают в сле ующей последовательности [c.241]

В случае неаналитических траекторий, т. е. траекторий, содержащих угловые точки, к параметрам внутренней геометрии следует отнести также углы излома А0. траектории в этих точках, где k — номер угловой точки. [c.93]

Если I и соа — угловые скорости внешнего и внутреннего цилиндров, то граничными условиями для скорости будут U = = ща при г = а и = при г = Ь. [c.298]

Если сох и сог — угловые скорости вращения внешнего и внутреннего цилиндров, то граничными условиями для скорости и будут [c.332]

Введем следующие обозначения Ali —модуль расчета внутренней точки области М2 — модуль расчета точки области на стенке в случае стационарного сверхзвукового течения (или на движущемся поршне в случае нестационарного течения) М3 — модуль расчета точки на свободной границе в случае стационарного сверхзвукового течения (или на контактной поверхности в случае нестационарного течения) Mi — модуль расчета точки на ударной волне — модуль расчета параметров в угловой точке Afe — модуль расчета точки на оси симметрии. [c.125]

Течение газа в сопле. В качестве примера решения внутренней задачи рассмотрим изоэнтропическое сверхзвуковое течение в сопле с угловой точкой, в сечении О А которого все газодинамические параметры постоянны, а скорость равна скорости звука (рис. 4.6). Требуется определить форму сверхзвуковой части сопла, обеспечивающую равномерный и параллельный оси поток на выходе с заданным числом M = Mq. [c.126]

Алгоритм расчета задачи сводится в итоге к определению газодинамических параметров в точках нескольких типов внутренней, угловой и точке, лежащей на оси симметрии или заданной величиной расхода линии тока. На рис. 4.6 видно также, что задача расчета течения газа в сопле с угловой точкой состоит из двух задач расчета течения в центрированной волне [c.219]

Так как на граничном срезе внутренние напряжения должны быть равны внешним, то внешние силовые факторы в виде перерезывающих и сосредоточенных сил в угловых точках должны быть равны полученным выше [c.402]

В проведенном выше вычислении F не использовались какие-либо предположения относительно закона распределения касательных напряжений в области контакта. Однако в выражении (77) для усилий в граничных волокнах используется такое предположение, а именно принимается, что в любой точке приложенные извне касательные напряжения равны внутренним касательным напряжениям S(0o) и, следовательно, что полное касательное усилие F распределено равномерно. Это предположение не является необходимым можно было бы задать неравномерное распределение касательных напряжений, и деформация оказалась бы такой же, но растягивающее усилие в граничном волокне в зоне контакта было бы в этом случае переменным, а не равнялось постоянной величине —DH7(0q), как в предыдущем случае. Действительно, можно было бы считать, что часть усилия F определяется горизонтальной составляющей сосредоточенной силы реакции в угловой точке. [c.324]

Рис. 9.81. Реверсивная передача с разными скоростями прямого и обратного хода. Ведущий барабан I с неполным числом зубьев венцов внешнего и внутреннего зацепления приводит ведомое колесо 2. Если работают зубья венца внутреннего зацепления, то колесо 2 вращается в направлении ведущего вала с большей скоростью. При зацеплении зубьев венца внешнего зацепления с ведомым колесом 2 направление вращения изменяется на противоположное. Вращение происходит. 0 меньшей угловой скоростью,

Наибольшее нормальное напряжение в поперечном сечении развивается во внутренних угловых его точках С (фиг. 76) [c.116]

ТЕОРЕМА зацепления основная ( нормаль в точке касания элементов высшей пары качения и скольжения делит линию центров на части, обратно пропорциональные угловым скоростям сопряженные поверхности должны быть выбраны так, чтобы в любой точке их контакта общая нормаль к ним была перпендикулярна вектору скорости точки контакта в заданном относительном движении поверхностей ) об изменении [кинетической энергии (системы изменение кинетической энергии системы при некотором ее перемещении равно сумме работ на этом перемещении всех приложенных к системе внешних и внутренних сил точки изменение кинетической энергии точки при некотором ее перемещении равно алгебраической сумме работ всех действующих на точку сил на том же перемещении затвердевшей точки [c.282]

Если в механизме № 8 заменить пару Z —парой внутреннего зацепления, то получится механизм № 9. Найдем для него выражение для аналога угловой скорости колеса z . При этом можно использовать формулы (II 1.1) [c.41]

Если учесть внутренние угловые моменты то можно положить [c.20]

Тогда, если обозначим тензор внутреннего углового момента через то получим для консервативной системы [Л. 1-6] [c.20]

Мо)=л - для гладкого участка контура, а для угловой точки 0(Мо) равно внутреннему углу с вершиной в этой точке. [c.222]

Для двумерной задачи (1.76) сохраняет силу, но вместо (1.71) W М, Мо) описывается (1.77) У и S соответствуют объему и поверхности цилиндра с образующей единичной длины и поперечным сечением, отвечающим плоской области. Параметр Я (Мо) = 2л, если Мо является внутренней точкой области (Мо V), (Мд) = л, если Мо находится на гладком участке S границы, и, наконец, Q (Мо) равен внутреннему углу (в радианах), если Мо является угловой точкой контура плоской области когда Мо находится вне области, (Мо) =0. [c.25]

Если на контуре имеются угловые точки, то их располагаем на стыке соседних элементов. Внутренние точки тела вращения, лежащие на оси г, не относятся к граничным и не принадлежат граничным элементам. При /г = m в подынтегральных выражениях возникают особенности, вследствие чего требуются специальные приемы интегрирования в окрестности узловой точки п-го элемента, когда [c.246]

При дальнейшем увеличении X переход к случаю двух, трех и т.д. внутренних угловых точек но той же иричине каждый раз будет происходить аналогичным образом, т.е. с расгцеплением пучка в а и с появленпем области двух решений. [c.547]

В первом случае мы будем называть точку М < о)-енешней угловой точкой (рис. 272, а), во )зто-ром — а-внутренней угловой точкой (рис. 272, б). Совершенно так же определяется понятие а-внешней (а-внутренней) угловой точкп для случая, когда М является и-концом дуги I. [c.448]

Очевидно, внутренняя угловая точка М, являющаяся ы (и)-коицом граничной дуги /, является в то же время а (сз)-концом углово11 ду1 и илп угловой траектории (также принадлежащей траектории Ь). Мы будем называть такую угловую дугу или полутраекторию сз (а)-продолженисм граничной дуги траектории Ь. В свою очередь граничную дугу I мы будем называть а (ш)-продолжением указанной угловой дуги или полутраектории. Таким образом, каждая угловая точка М является либо ы- или а-виешней, либо сз- или а-внутренней. [c.448]

Замечаиие 1. Первая из таблиц, описывающая схему граничной кривой, т. е. таблица (1), позволяет определить, какие из дуг без контакта Я являются положительными и какие отрицательными дугами без контакта. Дехгетвительно, пусть Я — одна из этих дуг, — угловая точка, являющаяся общим концом дуг Я и д. Если точка МУ входит в запись вида (1), то она является внутренней угловой точкой, если нет — то внешней. Кроме того, относительно точки указывается, является ли она ю- или а-концом дуги траектории /. Таким образом, если задана локальная схема, то относительно всякой угловой точки известно, является ли она ш- или а-внутренней или со- или а-внешне11. А тогда лемма 1 позволяет заключить, является дуга без контакта положительной или отрицательной дугой без коптакта. [c.450]

Рассмотрим точку Л/ . Из таблицы (3) видно, что Mf есть внутренняя угловая точка, принадлежащая дуге причем Л/ является последней точкой дуги Кх (при обходе этой дуги в направлении положител1.ного обхода кривой Г ). Следовательно, в силу таблицы (4) через точку М проходит угловая дуга Все остальные особые полутраекторпи и угловые дуги, пересекающие дугу без контакта Ki, проходят через внутренние ее точки. Аналогично можно рассматривать оста.чьные внутренние угловые точки кривой Г" . [c.451]

Упругая область представляет собой внутренность шестигранной призмы. При всестороннем сжатии или растяжении, когда напряженные состояния таковы, что р = р = р , среда ведет себя как упругое тело вплоть до бесконечно больших значений компонент р. Поверхность нагружения имеет ребра (в плоскости р - - р + р = 0 граница упругой области имеет угловые точки). Для идеально-пластического материала при постоянной температуре к = onst 0, призма Треска не меняется для упрочняющегося материала, к из- [c.456]

Сортамент материала пружины, полностью определяющий размеры и предельные отклонения поперечного сечения, указывают в разделе Материалы основной надписи чертежа. На рабочем чертеже пружины с контролируемыми силовыми параметрами помещают диаграмму испытаний, на которой показывают зависимость нагрузки от деформации или деформации от нагрузки. Если заданным параметром являе1х я высота или деформация (линейная или угловая), то указывают предельные отклонения нагрузки — силы или момента, Если заданным параметром является нагрузка, то указывают предельные отклонения высоты или деформации. Для параметров на чертежах пружин установлены условные обозначения, некоторые из которых приведены в стандарте [169] высота (длина) пружины в свободном состоянии — Hq, высота (длина) пружины в свободном состоянии между зацепами — высота (длина) пружины под нагрузкой — Wj, Яа, Яд деформация (прогиб) пружины осевая — fj, fg диаметр проволоки или прутка — d диаметр троса — rfip", диаметр пружины наружный—D диаметр пружины внутренний — Dj диаметр контрольного стержня — D диаметр контрольной гильзы—Ьг длина развернутой пружины — L шаг пружины — t. [c.424]

Пример 3. Галтельное сопряжение цилиндрических оболочек без радиусного перехода (рис. 6). Такие сопряжения рассмотрены в работе [13], где для ряда соотношений размеров приведены ползгченные методом конечных элементов коэффициенты концентрации в угловой точке ступенчатого сопряжения. Там же для двух вариантов оболочек — с наружной и внутренней галтелями — приведены эпюры меридиональных и кольцевых напряжений на обеих поверхностях и дано их сравнение с решением по теории оболочек и экспериментальными данными. Здесь рассмотрена оболочка с внутренней галтелью, так как для нее в работе [13], показано хорошее совпадение данных [c.96]

Классификация областей. Часть плоскости, занятая материалом, обозначается L, остальная — буквой R. Мы ограничиваемся рассмотрением случаев а) односвязной конечной области, б) бесконечной области, снабженной отверстием, в) двусвязной кольцеобразной области. Границей области в первом случае служит несамопересекающийся замкнутый гладкий (не имеющий угловых точек) контур Г во втором — к границе кроме такого же контура, ограничивающего L изнутри, причисляется бесконечно удаленная точка 2 = оо в третьем — граница Г распадается на два контура — наружный Го и внутренний Гь При положительном направлении обхода по границе область L должна оставаться слева ) иными словами, обход конечной односвязной области совершается против часовой стрелки, контура отверстия — по часовой стрелке, двусвязной области — против часовой стрелки по Го и по часовой стрелке по Гь В соответствии с этим интеграл по контуру области в каждом из этих случаев представляется в виде [c.544]

Рассмотрим теперь некоторое уточнение расчета, предложенного М. Муни и Р. Г. Эвартом. Будем по-прежнему предполагать в соответствии с рис. 151, что известны параметры цилиндрической части прибора Rg, R , L. Необходимо найти параметры аир конической части из условий оптимального сопряжения. В качестве последних будем предполагать, что на внутренней и внешней измерительных поверхностях в угловых точках касательные напряжения равны, т. е. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...