Напряжение нормированное

При поступлении на вход системы совпадения И1 сигнала логической 1 с выхода компаратора А 1.3 транзистор VT закрывается и ток 1 исчезает, а во вторичной обмотке L2 катушки зажигания возникает высокое напряжение. Нормирование времени протекания тока Д в первичной обмотке КЗ осуществляется задержкой включения выходного транзистора VT относительно управляемого сигнала датчика. Величина задержки зависит от разности между максимальным напряжением на конденсаторе С1 и опорным напряжением и та- Чем выше частота вращения коленчатого вала двигателя, тем меньше напряжение на конденсаторе С1, и, следовательно, время накопления энергии при этом будет уменьшаться. [c.33]

В справочнике используются различные термины для коэффициентов интенсивности напряжений граничные поправочные множители, безразмерные коэффициенты интенсивности напряжений, нормированные коэффициенты интенсивности напряжений и т.д. Однако все они относятся к коэффициентам интенсивности напряжений, а соответствующий конкретный выбор определяется только выбором автора исходной публикации. Поэтому особые пояснения в каждом конкретном случае не приводятся. [c.13]

На этом заводе при выполнении напряженных нормированных заданий на 81% начисляется доплата в размере 10%, при выполнении — на 91% — 20%, при выполнении на 100% — 40%. В случае выполнения нормированных заданий ниже 80% дополнительная оплата не производится. [c.145]

Недавно был описан новый метод вычисления КИН, который оказался более точным, чем оценка по формулам (13), (14), в особенности для трещин в трехмерных телах. Метод основан на определении при помощи формулы (14) относительного изменения коэффициента интенсивности напряжений, нормированного при помощи некоторого эталонного значения. Это эталонное значение вычисляют затем, рассматривая скорость освобождения упругой энергии и используя формулу (8), что описано в работе [13]. [c.55]

При построении деформационных карт можно использовать полулогарифмические координаты "логарифм напряжения, нормированного модулем сдвига а /С - гомологическая температура [24], или "логарифм нормированного напряжения а/С - обратная гомологическая температура [320], В координатах ст/с — границы областей преобладания одного деформационного механизма криволинейны и их определение довольно сложно. [c.199]

Эшби 114) предложил достаточно наглядный подход к систематизации механизмов деформации и разрушения метод построения карт деформации и разрушения, на которых в координатах напряжение, нормированное на модуль упругости,— гомологическая температура наносятся области проявления ведущего механизма деформации, который из данного набора действующих механизмов наиболее влияет на скорость деформации. [c.197]

Если на выходе интегратора напряжение меньше опорного, то на выходе компаратора напряжение отсутствует (логический 0). Сигнал с компаратора Л13 подается на выходной каскад /V схемы совпадения Я1, управляющей работой выходного транзистора УТ. При переходе компаратора Л1.3 из состояния логической 1 в состояние логического О схе.ма совпадения открывает выходной транзистор УТ и в первичной обмотке 1 катушки зажигания Т (27.3705) появляется ток /5. При поступлении на вход схемы совпадения И сигнала логической / с выхода компаратора Л 1.3 транзистор УТ закрывается и ток х исчезает, а во вторичной обмотке 2 катушки зажигания возникает высокое напряжение. Нормирование времени протекания тока - в первичной обмотке катушки зажигания осуществляется задержкой включения выходного транзистора УТ относительно управляемого сигнала датчика. Величина задержки зависит от разности между максимальным напряжением на конденсаторе С1 и опорным напряжением 0112- Чем выше частота вращения коленчатого вала двигателя, тем меньше напряжение на конденсаторе С и, следовательно, время накопления энергии при этом будет уменьшаться. [c.142]

Уравнения (7.37) - (7.41) для моделей с эллипсоидальными треш инами и уравнения (7.58) - (7.61) для моделей с шероховатыми треш инами существенно различны. Главное различие в том, что модель с шероховатыми трещинами в явном виде отображает зависимость коэффициентов анизотропии от эффективного напряжения/ , нормированного по объемному модулю и от коэффициента влияния флюида Д тогда как модель с эллипсоидальными трещинами этих параметров не включает. При этом в модели с эллипсоидальными трещинами влияние флюида косвенно отображается через отношение той же мере, в какой модель с шероховатыми трещинами отображает это влияние через коэффициент Пуассона V, так как коэффициенты и V связаны между собой однозначно, см. таблицу 1.1 в гл. 1. (Эта связь для унификации формул (7.37) - (7.41) и (7.58) - (7.61) здесь не использована, чтобы сохранить эти формулы в том же виде, что и в соответствующих оригиналах). Отсутствие параметра шероховатости с в уравнениях (7.37) - (7.41) также не является существенным отличием по сравнению с (7.58) - (7.61), см. раздел о соотношении моделей в разделе 7.2.6. [c.253]

Недостаточное совершенство НД, в частности, по нормированию остаточного ресурса нефтегазохимического оборудования, объясняется тем, что они базируются в основном на критериях статической прочности бездефектного металла. Между тем, в процессе эксплуатации в металле конструктивных элементов происходит постепенное накопление необратимых повреждений и по истечении определенного времени возможны разрушения. Процессы накопления повреждений в металле усиливаются в зонах концентрации напряжений, которыми являются дефекты металлургического, строительномонтажного и эксплуатационного характера, а также зоны геометрических конструктивных концентраторов в местах приварки днищ, переходов, патрубков штуцеров в корпус аппарата. При этом особую опасность представляют трещиноподобные дефекты холодные и горячие трещины, непровары и подрезы швов, механические (царапины) и коррозионные (стресс-коррозия) повреждения и др. [c.328]

Как правило, дефекты типа пор имеют правильную сферическую форм , ПОЭТОМ данные о нормировании пористости основаны на известных упругих решениях о распределении напряжений вблизи сферической полости /30/. Точный анализ механического поведения сварных соединений с порами в условиях локальной и общей текучести даже в настоящее время связан со значительными трудностями, характерными для решения объемных упругопластических задач. В связи с этим многие исследователи применяют приближенные подходы для оценки неупругих деформаций и напряжений вблизи контура пор. Один из таких подходов изложен нами в работе /31 /. Не останавливаясь на самом теоретическом анализе и предложенных громоздких аналитических выражениях, которые подробно изложены в упомянутой работе, дадим объяснение сущности данного подхода и остановимся на полученных с его помощью результатах. [c.126]

Для нормированных таким или подобным образом поверхностей постоянной диссипации можно сформулировать принцип максимума, состоящий в следующем. Пусть Оц — заданное напряженное состояние, бу — соответствующее истинное поле скоростей [c.486]

Приведем метод расчета динамических коэффициентов интенсивности напряжений в пластинах с трещинами при установившихся колебаниях [15, 16, 247], основанный на представлении коэффициентов интенсивности в виде суперпозиции условных коэффициентов интенсивности, соответствующих нормированным формам свободных колебаний, с некоторыми весовыми множителями. [c.471]

Калибровку чувствительности преобразователей производят путем измерения электрических сигналов при подаче нормированного упругого напряжения, имитирующего сигналы. Импульсы напряжения создаются при падении на калибровочный образец шарика определенной массы с фиксированной высоты, единичном воздействии на образец электрической искрой или лучом лазера, трении между обг разцом и металлической щеткой, царапании алмазной пирамидой, воздействии струей песка. [c.316]

По оси ординат нормированное максимальное напряжение в матрице, а по оси абсцисс отношение жесткостей компонентов. [c.143]

Металлические фермы мостов, путепроводов, металлические и железобетонные опоры контактной сети, имеющие сопротивление растеканию менее 20 ом, должны соединяться с тяговыми рельсами или со средними точками путевых дросселей через искровые промежутки с нормированным пробивным напряжением. Б местах, где применение искровых промежутков не допускается по условиям техники безопасности, не допускается и глухое присоединение сооружений к рельсовым путям или дросселям. Во всех случаях соединительные провода должны быть проложены изолированно от земляного полотна, балласта, железобетонных шпал или железобетонных подрельсовых оснований. [c.42]

В [Л. 27] Г. Л. Поляк провел дальнейший анализ диффузионного приближения. Введя в рассмотрение безразмерный нормированный тензор А, равный отношению тензора напряжений излучения (1-93) к его главному инварианту (к объемной плотности энергии излучения), 144 [c.144]

Радиус перехода от металла шва к основному металлу стандартами на основные способы сварки не нормирован. Анализ результатов замера реальных сварных угловых швов показал, что этот радиус составлял 3 — 5 мм при автоматической сварке под флюсом, 2—3 мм при полуавтоматической в среде углекислого газа и 0,4—0,5 мм при ручной сварке. Для указанных значений размеров сварных швов были проведены исследования коэффициентов концентрации напряжений и даны соответствуюш ие зависимости и графики для их вычисления. [c.174]

Насчет статистических характеристик случайных напряжений выполним в предположении, что нормированная корреляционная функция пульсаций температур удовлетворительно описывается выражением (2.52). [c.57]

Таким образом, учет гармонического состава вибраций позволяет дать более правильную оценку вибрационного состояния агрегата, ибо приближает нас к нормированию вибраций с учетом действующих в машине вибрационных напряжений. [c.174]

R — допускаемое напряжение в кг/мм , принимаемое для труб из углеродистой стали — 35% предела прочности для труб из легированной стали в отожженном или нормализованном состоянии — 40% предела прочности для труб, поставляемых без нормирования химического состава и механических свойств, — 10 кг мм [c.57]

В связи с возрастанием токов однофазного короткого замыкания в системах с заземленной нейтралью возникла необходимость перехода от нормирования защитных заземлений подстанций по сопротивлению к нормированию по допустимому напряжению па теле человека. Учитывая это, в книге приводятся методика и пример расчета защитного заземления подстанций как по величине сопротивления, так и по напряжению прикосновения. [c.4]

Исследования показывают также, что в ряде случаев допустимые напряжения на теле человека, приводимые ниже, могут быть достигнуты и при большем значении сопротивления защитного заземления, чем нормированное ПУЭ значение 0,5 м, и при меньшем расходе ме- [c.30]

В настоящее время новые переработанные ПУЭ в части Заземления и защитные меры безопасности допускают нормирование защитного заземления подстанций высокого напряжения выполнением требования или к его сопротивлению заземления не более / =0,5 Ом), или к ограничению напряжения на теле человека до [c.30]

Рассмотрим распределение магнитного поля у поверхности многовитковой обмотки пустого индуктора. На рис. 5.1 показано распределение у внутренней и наружной поверхностей обмотки и напряженности при = / 1ср- Длина индуктора принята большой ( 1 — 501ср), а настил тока в нем Г — равным единице, что позволяет считать напряженности нормированными относительно Яге внутри бесконечного соленоида. В средней части индуктора (гаО ср) поле примерно такое же, как в длинной системе (Я,1 1, Я, О, я ,0). [c.170]

Изготовляемые по стандарту на заводе Москабель , кабели предназначались для уплотнения в диапазоне частот до 252 кГц для аттестованных кабелей в новом стандарте предусматривается расширение диапазона передаваемых частот до 552 кГц. Существенно увеличены нормы защищенности на частотах 250 и 160 кГц, толда как раньше величина защищенности измерялась только на одной частоте — 250 кГц. Повышено испытательное напряжение переменното тока между жилами и оболочкой с 1800 до 2000 В. Введено дополнительно измерение прочности изоляции при постоянном таке нормирование частотной зависимости коэффициента затухания, группирование кабеля по величинам средней рабочей [c.122]

Временные характеристики определяют режим колебаний преобразователя во времени после его нормированного возбуждения. Наиболее важное значение в оценке качества преобразователей занимает реверберацион-но-шумовая характеристика (РШХ), представляющая временную зависимость электрического напряжения на преобразователе, измеренного при нормированных параметрах акустической и электрической нагрузок и заданной форме импульса возбуждения. При конструировании и согласовании преобразователей добиваются, чтобы временной интервал РШХ не превосходил по времени и амплитуде ложных сигналов, которые могут появиться в результате отражений от элементов конструкции преобразователя. [c.214]

Для сравнения влияния окружающей среды, в частности воздуха, масла или воды (при 100° С), авторы [2] нанесли на график нормированное начальное напряжение в зависимости от логарифма долговечности для случая, разрушения, определенного различными долями начального напряжения в цикле. Им удалось произвести полное сравнение только при весьма высоких уровнях напряжений, и для этого были выбраны напряжения, равные 75 и 90% от начального. Было найдено, что результаты в случаях масла и воздуха почти совпадают для композитов как с обработанными, так и с необработанными волокнами. В воде при 100 °С повреждения композитов обоих типов были примерно одинаковыми. Были проведены исследования [21 распространения трещины при кручении, из которых следовали аналогичные выводы. Нагружение кручением в виде, представленном в работах [12, 2], едва ли возникает на практике из-за очень низкой крутильной жесткости однонаправленных углепластиков. Однако проведенные исследования подчеркнули значение видов нагружения, при которых матрица и поверхность раздела испытывают существенные деформации. [c.391]

Анализ ряда аварийных разрушений труб на магистральных нефтепроводах, имевших место в последние годы, не позволил объяснить причины этих аварий с позиций классических представлений сопромата, заложенных в основу нормированных прочностных характеристик трубопроводов или отклонением от установленных норм противокоррозионной заш,иты or почвенной коррозии. По действующим нормам в прочностных расчетах учгена работа трубопроводов под статической нагрузкой при отсутствии коррозии, проектирование же защиты от почвенной коррозии ведут без учета механических напряжений и структурно-чувствительных свойств стали. [c.221]

Имеется положительный опыт повышения эффективности работы сборщиков и на сборочных поточных линиях с внедрением системы нормирования н оплаты труда, учитывающей специфику сборочных производств установление норм времени в соответствии с расчетным тактом линии расстановка рабочих, исходя из оптимальной занятссги, рассчитанной по нормативам введение дифференцированных надбавок к тарифным ставкам в зависимости от степени занятости рабочего, тяжести, сложности, напряженности его труда. В этих условиях при переходе на новые тарифы шкала надбавок пересчитывается с учетом роста тарифных ставок в целях сохранения действующих систем премирования. [c.253]

Парогенераторы имеют байпасную спецводоочистку (СВО-5) на продувочной воде. Размер продувки ограничен 0,5—1,0%. Ее нормирование связано с ограничением содержания хлоридов, так как теплообменная поверхность выполнена из нержавеющих аустенитных сталей, склонных к коррозии под напряжением в присутствии хлоридов. [c.65]

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опытами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 -ь 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75-150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосновать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и n v - по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьтаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г 2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

Нормирование характеристик стартер-ных батарей. Для стартерной батареи характерными являются два режима а) питание постоянно работающих потребителей (освещение, приборы) при остановленном двигателе и б) питание стартера при запуске в подавляющем большинстве случаев главным режимом, определяющим выбор аккумуляторной батареи, является второй режим, и, следовательно, основное внимание должно уделяться нормированию характеристик батареи — напряжения и ёмкости — при разряде большим током при низкой температуре. Отечественный стандарт ГОСТ 959-41 нормирует только ёмкость, хотя было бы весьма желательным и важным нормировать также и напряжение, развиваемое батареей при разряде большим током при низкой температуре. Номинальная ёмкость (Эдг определяется ГОСТ 959-41 при 20-часовом разряде до конечного напряжения 1,75 в при = 30° стартерной xapaKTepii TH-кой является ёмкость, отданная при разряде током 5-минутного режима (/р = 2,62 при t = —18° С до конечного напряжения 1 в. В табл. 3 даны величины ёмкости и конечного напряжения разряда для отечественных аккумуляторов согласно ГОСТ 959-41. [c.292]

Зная интенсивность и эффективный период пульсаций температур, эти же характеристики напряжений легко определить, предпололдав, что нормированная автокорреляционная функция аппроксимируется выражением [c.56]

При воздействии на вход У. з. к. скачкообразно меняющегося (ступенчатого) напряжения или тока на его выходе наблюдается переходный процесс, обусловленный существованием реактивных элементов. Изменения формы импульсных сигналов при усилении (переходные искажения) оцениваются с помощью переходной характеристики, представляющей собой зависимость от времени мгновенного значения выходного напряжения У. э. к. uz(0 при мгновенном скачкообразном изменении нанряжения на его входе u,(f) = 6 i5(/), где L/,—размах входного напряжения, S(f) — единичная ф-ция. Эти искажения характеризуются временем нарастания, в течение к-рого нормированная переходная ф-ция h(t)= изменяется от 0,1 до 0,9 [c.239]

Функциональна схема системы зажигания показана на рис.2.8. При вращении валика распределителя S2 на выходе датчика Д появляется сигнал прямоугольной формы, задний фронт которого соответствует моменту искрообразова-ния. Сигнал датчика подается на вход коммутатора I и через инвертор И блока П нормирования времени накопления энергии поступает на вход интегратора А 1.2, выходное пилообразное напряжение которого сравнивается с опорным напряжением t/ n2 в компараторе А 1.3. Если на выходе интегратора напряжение больше опорного, то на выходе компаратора формируется положительное напряжение (логическая 1). [c.33]

Выводится значение модуля нормированного вектора невязки по напряжениям, если он превосходит принятое в програмуе значение 0,01 [c.243]

Ниже приводятся нормированные значения доиусти-и(ЫХ напряжений на теле человека при прикосновении к заземленным объектам в зависимости от продолжительности воздействия, т. е. длительности протекания тока [20]. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...