Сечение эффективное приведенное

Если для плотного слоя известны методы расчёта радиационной составляющей эффективной теплопроводности [Л. 313, 314], зачастую небольшой по величине, то для дисперсных потоков типа газовзвесь и с повышенной концентрацией эти методы лишь разрабатываются. Так, в [Л. 257] указывается, что авторами разработана методика экспериментального определения эффективной степени черноты движущихся дисперсных систем, учитывающая (в отличие от принципа обычного радиометра) многократные переизлучения. Для этой цели согласно [Л. 257] достаточно экспериментально измерить температуры излучателя и приемника, а затем из балансового уравнения найти эффективную поглощательную способность. Остается неясны.м, какую температуру частиц, играющих роль приемника или излучателя, следует брать в расчет, поскольку по длине и сечению потока существует градиент температур частиц, усиленный излучением. В [Л. 66] в качестве расчетной поверхности нагрева принимается эффективная поверхность частиц дисперсного потока fo, а в качестве приведенной степени черноты потока [c.269]

Из приведенных результатов расчета следует, что неравномерность распределения скоростей может значительно влиять на эффективность работы различных аппаратов. Вместе с тем следует отметить, что неравномерность поля скоростей в начальном сечении рабочей камеры сохраняется в последующих ее сечениях не во всех аппаратах. Если вдоль камеры нет продольных перегораживающих устройств, то поток постепенно, по мере продвижения вперед, выравнивается. Следовательно, в этом случае коэффициент понижения эффективности постепенно увеличивается, приближаясь к единице. В результате его значение в среднем получается выше, чем подсчитанное по первоначальной неравномерности. [c.73]

Сопоставляя результаты экспериментальных исследований модели аппарата круглого сечения с боковым входом потока при установленной уголковой решетке (рис. 8.3, а) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, а, убеждаемся в достаточно высокой эффективности этой решетки [c.204]

Приведенные зависимости получены в условиях, когда сепарация влаги проводится в свободном паровом объеме (вследствие действия одних сил гравитации). Часто для увеличения эффективности процесса сепарации в паровом объеме располагаются сепарирующие устройства. Наибольшее распространение в настоящее время получили жалюзийные (пластинчатые) сепараторы. Эти сепараторы (рис. 4.6) просты по конструкции и не загромождают проходного сечения барботера, вследствие чего скорость на входе [c.111]

Иногда в научной литературе пользуются понятием приведенного эффективного сечения, которое представляет собой сумму соответствующих эффективных сечений всех атомов или молекул, заключенных в 1 см при температуре 0 °С и давлении 1 мм рт. ст. Так как при таких условиях число молекул в 1 см равно 3,535 10 то приведенное эффективное сечение мы получим, умножив на это число эффективное сечение, измеренное в см или м . Обозначают единицу приведенного эффективного сечения см / (см мм рт, ст.). [c.316]

Примечание. Эффективные поперечные сечения даны в третьем столбце для изотопов, приведенных во втором столбце. [c.136]

Установленные по приведенным выше графикам эффективные сечения ослабления К оказываются независимыми от произведения [х1 в области значений суммар- [c.72]

Как видно из приведенных данных, эффективное интегральное сечение ослабления К возрастает по мере увеличения температуры источника и средней удельной [c.73]

На рис. 3-10 показана зависимость эффективного интегрального сечения ослабления К от комплекса TF Iy, охватывающая все приведенные на рис. 3-1—3-5 опытные данные по суммарной ослабляющей способности запыленных потоков в широком диапазоне изменения температуры источника излучения, фракционных составов пыли и рода топлива. [c.75]

На основании приведенных соотношений можно определить интегральное эффективное сечение ослабления запыленного потока [c.80]

Приведенные данные по суммарному пропусканию запыленных потоков дают возможность определить суммарный коэффициент ослабления лучей к или полное эффективное сечение ослабления К. Однако эти данные недостаточны для расчетов собственного излучения запыленных потоков, так как поглощательная способность а численно совпадает с 1 — t лишь при отсутствии рассеяния (S = 0). [c.84]

Воспользовавшись приведенными данными, можно определить эффективное сечение поглощения [c.87]

Приведенные кривые спектральных коэффициентов ослабления описывают радиационные свойства частиц углерода в пламенах жидких и твердых топлив, по которым могут быть определены их излучательная, рассеивающая и поглощательная способности. Для перехода от приведенных спектральных величин к интегральным достаточно произвести графическое или численное интегрирование полученных зависимостей по длине волны А и параметру р. При этом для определения локальных эффективных сечений рассеяния и поглощения необходимо знать также фракционный состав частиц углерода в рассматриваемой зоне пламени на заданном расстоянии от горелки. [c.115]

Приведенные данные о дисперсном составе сажистых частиц в пламени позволяют рассчитать для каждого установленного распределения N(x) величину эффективного сечения ослабления лучей сажистыми частицами. Необходимые для этих расчетов значения безразмерных спектральных коэффициентов ослабления лучей к Х,х) могут быть установлены из приведенных в [c.141]

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятого сечения отводящих труб приходится входные штуцера в циклон принимать сечением не более 5—18% от сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение сечения отводящих труб не дает какого-либо существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные сечения опускных и отводящих труб, показала, что наиболее эффективным способом повышения циркуляционной надежности этих контуров является применение рециркуляционных труб, обеспечивающих высокие значения скорости входа воды в экранные контуры. На рис. 6-3,а, б дана схема экранного контура с рециркуляционными трубами и приведен график циркуляции. В таком экранном контуре характерными являются следующие основные зависимости [c.159]

Исследование показало также, что приведенное выше правило справедливо при одинаковых начальных сечениях струй. Если начальные сечения струй неодинаковы, то необходимо учитывать отношение размеров начальных сечений струй в плоскости, перпендикулярной плоскости угла встречи, так как в этом случае в соударении участвует только часть массы более широкой струи. Если обозначать количество движения более широкой струи, определяющее направление слившейся струи / эф (эффективным), а полное количество движения этой струи /ополи, то, согласно экспериментальным данным, существует следующая связь [c.40]

Рассмотрим МГД-течение невязкого газа. Расчеты в рамках уравнений Эйлера проводились в области —5<ж<5, 0< <1. Параметр 8 изменялся от 0 до 5 (см. табл. 1, варианты 1-4). На рис. 2, а при 8 = 3 представлено поле чисел Маха в канале, дающее представление о поле газодинамического течения. Приведенные результаты соответствуют сильному МГД-взаимодействию. Основные особенности течения МГД-торможение потока в зоне его входа в поле токового витка образование большой каверны у стенки вблизи сечения х = 0 возникновение ударной волны, генерируемой левым краем каверны наличие ударной волны правее сечения х = 0, которая доходит до оси канала и взаимодействует с ней (возникает конфигурация с диском Маха). Согласно табл. 1, значительное увеличение параметра 8 от 0.75 до 5 сопровождается небольшим увеличением торможения потока (число Ме уменьшается от 2.95 до 2.5). Это связано с образованием обширной зоны с малыми скоростями у стенки канала, в результате чего область эффективного МГД-взаимодействия уменьшается. [c.395]

Если местные напряжения оцениваются реально, они могут быть представлены на диаграмме предельных напряжений для гладкого образца, как это иллюстрируется на рис. 7.4. Таким образом, два пика напряжений и вблизи точки максимального напряжения на контуре отверстия представляются точкой А на диаграмме для гладкого образца. С этими двумя максимумами напряжений связаны два номинальных напряжения Ступ и Сгп (ими могут быть номинальные значения среднего напряжения и амплитуды напряжения), которые находятся приведением соответствующей нагрузки к минимальной площади поперечного сечения в зоне концентратора. Они также показаны на рис. 7.4. Точное представление диаграммы для плоского деформирования достигается при использовании эффективных величин местных напряжений, которые слегка подправлены с [c.194]

Для определения эффективного сечения ослабления коксовых частиц можно воспользоваться приведенными выше данными о спектральных коэффициентах поглощения и рассеяния и индикатрисах рассеяния частиц кокса, полученными путем расчета по оптическим константам кокса. Найденные на этой основе средние планковские интегральные коэффициенты поглощения имеют такой же характер зависимости от температуры Т и среднего размера частиц X, какой был установлен для частиц золы и угольной пыли. [c.94]

Разрыв в давлениях при различных расходах жидкости в конусном клапане обусловлен также и тем, что с увеличением подъема клапана эффективная площадь, на которую действует жидкость, уменьшается. Так, например, из схемы, приведенной на фиг. 202, а, следует, что при закрытом клапане давление жидкости будет действовать на него по сечению диаметром d, тогда как при открытом клапане эффективное сечение определится диаметром di- [c.335]

Из приведенного выше рассмотрения вполне разумно ожидать, что лазеры, в которых используются красители, могут генерировать на длинах волн в области спектра флуоресценции. Действительно, быстрая безызлучательная релаксация внутри возбужденного синглетного состояния 5i приводит к очень эффективному заселению верхнего лазерного уровня, а быстрая релаксация внутри основного состояния — к эффективному обеднению нижнего лазерного уровня. Следует также заметить, что в области длин волн флуоресценции раствор красителя достаточно прозрачен (т. е. соответствующее сеченне поглощения а невелико см., например, рнс. 6.29). Фактически же первый лазер на красителях был запущен поздно (в 1966 г.) [24, 25] относительно времени, с которого началось общее развитие лазерных устройств. Рассмотрим некоторые причины этого. Во-первых, это очень короткое время жизни т состояния 5i, поскольку мощность накачки обратно пропорциональна т. Хотя такой недостаток частично компенсируется большой величиной сечения перехода, произведение ах [напомним, что пороговая мощность накачки пропорциональна (ат) см. (5.35)] все же остается примерно на три порядка величины меньше, чем для твердотельных лазеров, таких, как Nd YAG. Вторая трудность обусловлена синглет-триплетной конверсией. Действительно, если тг ksT то молекулы будут накапливаться в триплетном состоянии, что приведет к поглощению за счет перехода 7 i->-7 2 (который является оптически разрешенным). К сожалению, это поглощение происходит, как правило, на длине волны флуоресценции (см., например, опять-таки рис. 6.29), что приводит к серьезному препятствию для возникновения генерации. Можно показать, что именно поэтому непрерывную генерацию можно получить лишь в случае, когда тг меньше некоторого значения, определяемого свойствами активной среды из красителя. Чтобы получить этот результат, заметим прежде всего, что кривую пропускания флуоресценции красителя (рис. 6.29) можно описать с помощью сечения вынужденного излучения Ое. Таким образом, если N2 — полная населенность состояния 5ь то соответствующее усиление (без насыщения) на определенной длине волны, при которой рассматривается Ое, равно ехр(Ы2<Уе1), где / — длина активной среды. Предположим теперь, что Ыт населенность триплетного состояния Гь Тогда генерация будет происходить при условии, что усиление за счет вынужденного излучения больше потерь, обусловленных триплет-триплетным поглощением, т. е. , [c.392]

Данные выражения для эффективных модулей относятся к композиту с двумя упругими и изотропными исходными элементами. Поскольку приведенные выражения не содержат параметров, определяющих пространственную микроструктуру композита (имеется в виду взаимное расположение волокон), ясно, что эти выражения дают лишь первое приближение, в котором учитываются только механические характеристики исходных элементов, а также единственный структурный параметр — общая интенсивность армирования. Поэтому формулы (1.36) —(1.44) используются для расчета в соответствующем приближении эффективных модулей так называемого двухфазного ИСЭ композита при произвольной (в поперечном сечении) укладке волокон, ориентированных в направлении 1. Поправки, учитывающие взаимное расположение волокон в случае двоякопериодической регулярной микроструктуры композита, могут быть найдены расчетом частичных сумм рядов, полученных Г. А. Ваниным (см., например, [25]). [c.30]

В более сложном случае гибридного композита, т. е. композита, армированного системой волокон разного сорта, например борными и стеклянными, попытки получить зависимости, аналогичные приведенным выше, приводят к мало пригодным для практического использования результатам (вследствие недостаточной их точности либо чрезвычайной громоздкости) [24, 25]. Этим, по-видимому, можно объяснить интенсивные поиски приближенных численных методов решения проблемы. В настоящее время наибольшее развитие получил подход, основанный на уже упоминавшемся методе тонких сечений [70—72]. Хорошему совпадению вычисленных с учетом такого подхода констант композита с их экспериментальными значениями мешают, как отмечают авторы этих работ, пористость, а также стохастический характер взаимного расположения волокон в реальном материале и некоторые другие причины, указанные в разделе 1.1.1. В целом же проблема определения эффективных модулей гибридного композита еще далека от своего разрешения. [c.31]

Для этого используется приведенная на рис. 7.8 кривая зависимости критических напряжений сжатия от отношения эффективной ширины полки к толщине стенки. С помощью этой кривой устойчивости можно проверить степень надежности данного сечения. Однако заметим, что в данном расчете автор, по-видимому, не учитывает напряжения сжатия, вызванные депланацией. [c.172]

Возможные схемы телескопов скользящего падения с дополнительными зеркалами с МСП показаны на рис. 5.29. В схеме, приведенной на рис. 5.29, а, плоские зеркала 3 и 3 , используются в качестве узкополосных фильтров. Если эффективная площадь системы достаточно велика, в сечении пучка могут быть установлены несколько зеркал, настроенных на различные длины волн и слегка раздвинутых так, что на детекторе образуются одновременно несколько спектральных изображений. Часть пучка, проходящая между зеркалами, фокусируется по-прежнему в фокальной плоскости системы на детекторе который регистрирует излучение в широком спектральном интервале. Для повышения светосилы желательно, чтобы период МСП изменялся по площади зеркала в соответствии о изменением угла падения в пределах выходной апертуры. [c.205]

Зависимость эффективного коэффициента концентрации напряжений для стали и алюминиевого сплава от долговечности в диапазоне от 0,5 до 10 циклов до разрушения приведена на рис. 21 [97]. Сплошные линии на этом рисунке соответствуют результатам испытания стали, штриховые — сплава. Эти результаты показывают, что если при долговечности 10 циклов эффективный коэффициент концентрации напряжений близок к теоретическому, то при долговечности 10 —10 , когда наблюдаются значительные циклические пластические деформации, близок к единице, а при дальнейшем увеличении напряжений и снижении долговечностей значения Kf могут быть меньше единицы. Другими словами, для разрушения образцов с концентраторами напряжения необходимо большее усилие, чем для гладких образцов того же поперечного сечения. Это можно объяснить, если учесть напряженное состояние, имеющее место в концентраторе напряжения (см. рис. 17), а также то, что в этом случае предельное состояние будет определяться величиной приведенных напряжений в соответствии с одной из теорий прочности, например теорией максимальных касательных напряжений. [c.31]

В табл. 29 приведены значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений Kf, полученные в работе [213], для различных значений отношения половины диаметра образца а к радиусу концентратора р. Анализ приведенных данных показывает, что учет неупругих деформаций с позиций, рассмотренных выше, дает результаты, качественно совпадающие с такими экспериментально установленными фактами, как более высокие значения пределов выносливости в условиях неоднородного напряженного состояния (изгиб, кручение сплошных и толстостенных трубчатых круглых образцов) по сравнению с однородным напряженным состоянием (растяжение — сжатие, кручение тонкостенных трубчатых образцов), влияние формы поперечного сечения образца, более низкие значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений по сравнению с теоретическими коэффициентами концентрации напряжений и т. п. [c.250]

В качестве другого примера применения принципа минимальной энергии к двумерным задачам для прямоугольных областей рассмотрим балку с очень широкими полками (рис. 135). Такие балки очень часто встречаются в железобетонных конструкциях и в конструкциях корабельных корпусов. Элементарная теория изгиба предполагает, что напряжения изгиба пропорциональны расстоянию от нейтральной оси, т. е. что напряжения по ширине полки не меняются. Однако известно, что если при изгибе ширина полки очень великя, части полок, удаленные от стенки балки, не вносят полного вклада в момент сопротивления, и балка оказывается слабее, чем это следует из элементарной теории изгиба. Обычно при определении напряжений в таких балках действительную ширину полок заменяют некоторой приведенной шириной таким образом, чтобы элементарная теория изгиба, примененная к приведенному сечению, давала корректные значения максимальных напряжений изгиба. Эта приведенная ширина полок называется эффективной шириной. Дальнейшие рассуждения дают теоретическую основу для определения этой эф41сктивной ширины. [c.272]

На рис. 23.7 приведена зависимость эффективности ребра от безразмерного комплекса кУ 2а/(Щ для круглых ребер постоянной тол-Ш.ИНЫ, а на рис. 23.8-ДЛЯ круглых рсбр трапецеидаль[юго сечения по данным Г ардпера. Приведенные графики являются приближенными, поскольку при их построении был сделан ряд допущений. К наиболее суш,ественным допущениям относятся постоянство тем- [c.304]

Значения эффективных коэфф ии1ентов концентрации для валов со илюночным пазами представлены в табл. 18 для изгиба и в табл. 19 —для кручения. При использовании значений и k , приведенных в табл. 18 и 19, номинальные напряжения следует вычислять по нетто-сечению. Данн1)1е таблицы относятся как к валам с одной шпонкой, так и к вала с диумя шпонками. [c.459]

Описанные паросепарационные устройства оказываются эффективными при достаточно строгом соблюдении в характерных сечениях скоростей воды пара или их смеси, указанных в табл. 8-3. В ней приведены рекомендуемые скорости для давления 3,2 Мн м Для других значений давления их следует пересчитывать по формулам, приведенным в последней графе таблицы, в которой также указаны значения отдельных наиболее важных конструктивных размеров. [c.167]

При пересчете характеристик важно располагать достаточно точным значением угла а . Как показывают экспериментальные данные, при околозвуковых скоростях угол выхода потока из направляющего аппарата близок к эффективному. Малое отличие угла 1 от значения ar sin alt) подтверждается также результатами траверсирования сечения за направляющим аппаратом, приведенными в гл. 4. [c.139]

Из приведенной формулы (3-2) видно, что а) высота сепаратора увеличивается с увеличением паровой нагрузки или осевой скорости пара ш,о б) с увеличением давления растет необходимая высота сепаратора Я в) высота Я изменяется обратно пропорционально квадрату тангенциальной скорости входа и г) при прочих равных условиях с увеличением диаметра сепаратора высота последнего увеличивается. Все это показывает, что эффективность улавливания влаги при данных диаметре и высоте сепаратора определяется тангенциальной скор,ость.ю входа и, с одной стороны, и осевой скоростью подъема пара wq, с другой. Указанное отношение этих скоростей /шо, определяемое сечениями входа и сепаратора, является характерной особенностью каждой конструкции сепаратора. На рис. 3-1 дана расчетная характеристика работы центробежного сепаратора при различных значениях отношений скоростей u/wq. Как видно из графика, эффективность работы сепаратора определенной высоты резко ухудшается с уменьшением отношения u/wq. Так, при высоте сепаратора Я=0,5 м уменьшение отношения u Wa с 20 до 2 приводит к тому, что при давлении 60 ат и осевой скорости ш = 0,8 м1сек минимальные размеры сепарируемых частиц влаги увеличиваются с 0,01 до 0,113 мм, т. е. диаметры сепарируемых частиц влаги возрастают более чем в 10 раз. Сепараторы с отношением ulwo<5 не обеспечивают отделение мелких частиц влаги и осуществляют лишь грубую сепарацию крупных частиц влаги. В случае необходимости отделения мелких частиц влаги сепараторы должны выполняться с отношением скоростей ц/шп= 10 20. Следует иметь в виду, что расположение вводов пароводяной смеси в сепараторы относительно уровня воды в них имеет решающее значение для получения пара необходимой чистоты. Наличие тангенциальных вводов в сепаратор вызывает при условии расположения мест подвода пароводяной смеси не- [c.57]

Пример эффективности уменьшения диаметров шкивов, с точки зрения снижения их веса и экономии металла, приведен выше (см. стр. 31). Что же касается стоимости механической обработки шкивов, то на этом же примере можно видеть, что в серийном призводстве вариант с тремя ремнями сечения О даст значительное снижение трудоемкости при одновременном протачивании всех желобов на многорезцовом станке. [c.163]

На работу прокладки влияют форма привалочных поверхностей и поворот сечения фланца, в результате которого внешняя часть прокладки оказывается сжатой сильнее, чем внутренняя. Поэтому в расчет вводится не действительная геометрическая ширина прокладки Ь, а только ее часть, которая определяется в зависимости от формы прокладки и привалочных поверхностей фланцев. При этом различают приведенную ширину прокладки Ь и эффективную Ьо. Для определения эффективной ширины плоской кольцевой прокладки фланцевых соединений, схемы которых представлены на рис. 116, необходимо сначала найти приведенную ширину прокладки Ь в случае применения фланцев с плоскими привалочными поверхностями без выступов а) приведенная ширина прокладки Ь = 0,5Ь при применении фланцев с выступом на одной из привалочных поверхностей (б) — 6 = 0,5(fei+6) или = 0,125 (fei-i-Зй) при наличии выступов на обеих привалочных поверхностях (в) —Ь =0,25 (bi +Ь) с острыми выступами на одной привалочной поверхности (г)—Ь = = 0,43756 с острыми выступами на обеих привалочных поверхностях (<3)—Ь = 0,375Ь. Эффективная ширина прокладки Ьо = [c.188]

Таким образом, при значениях Со порядка 100 ккал/час и выше неравномерность локальных коэффициентов теплообмена по контуру даже при таком схематическом ее учете уже значительно влияет на температурное поле в лопатке. Такая оценка влияния переменности а по контуру лопатки является, конечно, весьма приближенной. Можно было бы уточнить расчеты, разбив лопатку на большее число участков, однако уже приведенные результаты говорят о необходимости при расчете поля температур учитывать непостоянство а по поверхности лопатки. Введение постоянного среднего значения а,допустимое при малоинтенсивном отводе тепла от торца лопатки, может существенно исказить результаты расчета (особенно в корневом сечении и вблизи него) при эффективном теплоотводе. [c.264]

Можно оценить роль деформируемости задней стенки трахеи в увеличении эффективности кашля по кривым 2, 2, 3 и 3 , приведенным на рисунке. Кривые 2 и 2 соответствуют кашлевому акту для здоровых легких (параметры легких и внутрилегочных дыхательных путей те же, что для кривых 1 и 1, см. выше) при отсутствии деформаций трахеи (жесткая трахея). Кривые 3 и 3 соответствуют кашлевому акту для здоровых легких и жесткой трахеи, площадь поперечного сечения которой на 20 % меньше, чем при расчете кривых 2 и 2. Кривые 3 и 3 моделируют влияние изменения площади проход- [c.247]

Из приведенных формул следует, что при Nq = idem эффективное сечение рассеяния пропорционально квадрату объема частицы, а эффективное сечение поглощения — объему частицы. j Переходя от числовой концен-трации частиц Л о к их массовой концентрации [л, связанной с Л о [c.51]

На этапе предварительного проектирования систем с сорбирующими стенками применение точных методов анализа не всегда оправдано ввиду их трудоемкости. Во многих случаях достаточно использовать приближенные методы, позволяющие быстро оценивать эффективность той или иной структуры при вариациях ее геометрии. Простой и универсальный метод, дающий вполне достаточную для этих целей точность, предложен в работе [98]. Он состоит в приведении кажущейся быстроты действия сорбирующих поверхностей к входному отверстию образуемой, ими структуры. Под кажущейся быстротой действия Soz понимаем величину Б5огЛ, где суммирование ведется по всем сорбирующим поверхностям, каждая из которых характеризуется удельной быстротой действия Soi и площадью fi. С физической точки зрения этот прием означает замену трехмерной структуры приближенно эквивалентной ей сорбирующей плоскостью, расположенной в сечении стыковки i/ПД [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...