Модуль упрочнения относительный

Относительный модуль упрочнения Ej =Е /Е — отношение циклического модуля упрочнения к модулю упругости. [c.14]

Ет — - —относительный модуль упрочнения (начальный) [c.35]

Введем еще понятие модуль относительного упрочнения бинарной системы , характеризуемый безразмерным коэффициентом 0 == 0т/0м- Разделив уравнение (XV.5) на модуль упрочнения 0м, выражая 0 , и 0, через 0, а т] через v = с учетом [c.326]

Численные значения коэффициентов, входящих в уравнения (11.49) и (11.50), определялись по методу наименьших квадратов для пяти точек, взятых на диаграмме деформирования (табл. 9). В случае применения этих коэффициентов зависимости (11.47) и (11.48) описывают диаграммы деформирования с весьма малой погрешностью. Затем с использованием уравнений (11.49) и (11.50) строились номинальные диаграммы деформирования, которые на рис. 83 и 84 показаны в виде штриховых линий, и по ним с применением описанной выше методики определялись величины пределов пропорциональности е ц, уйц и относительных модулей упрочнения Ёт, G . [c.109]

О соотношении модулей упрочнения при однородном и неоднородном напряженных состояниях для некоторых из исследованных материалов можно судить по данным, приведенным в табл. 19. Существенное влияние градиента напряжений на интенсивность протекания процессов пластического деформирования в поверхностных слоях циклически деформируемых образцов из различных металлов отмечено также в работе [208], в которой было найдено, что при изгибе при одном и том же напряжении относительное число зерен, охваченных пластической деформацией, уменьшается с увеличением градиента напряжений. На рис. 125 выполнено сравнение результатов исследования площади петли гистерезиса D, измеренной на стадии стабилизации процесса неупругого деформирования по методике, описанной в параграфе [c.171]

Механические и технологические свойства металла характеризуются главным образом прочностными показателями — пределом текучести и временным сопротивлением разрыву а, и пластическими — относительным удлинением б и относительным сужением гр. Важным показателем является также и модуль упрочнения П = dS/de, где 5 — истинное напряжение е — истинная деформация (см. 5). В зависимости от назначения и условий работы изделия, а также технологии штамповки металл подбирается с теми или иными механическими и технологическими характеристиками. [c.11]

По результатам испытания образцов при растяжений определяют характеристики статической прочности и пластичности исследуемого материала временное сопротивление условный предел текучести (0 , ) истинное сопротивление разрушению (SJ относительное удлинение (б) относительное сужение площади попереч шго сечения № в) предел пропорциональности (Опц) деформацию, соответствующую < пц (впц) максимальную упругопластическую деформацию при статическом разрыве (е ) упругопластическую деформацию при статическом разрыве, соответствующую Ов (йе) модуль упругости материала (f) модуль упрочнения (ЕГУ. [c.119]

Относительный модуль упрочнения в формуле (12) выражает отношение модуля упрочнения к пределу текучести. Величины относительного модуля упрочнения для стали различных марок приводятся в табл. 7. [c.48]

Значение относительного модуля упрочнения Ко [c.48]

Ко — относительный модуль упрочнения на начальном участке кривой упрочнения, равный модулю упрочнения, отнесенному к пределу текучести, Ко = —. [c.168]

Для изучения условий распада относительно равномерного распределения дислокаций была исследована температурная зависимость отношения Кг к е/- (рис. 3.35), в которой коэффициент упрочнения Кг был нормализован на модуль сдвига О для учета те.мпературной зависи.мости Кг от О [481. Оказалось, что для большинства изученных сплавов это отношение в широком интервале температур является постоянной величиной [c.157]

Из аналитических зависимостей для определения относительной площади касания и относительного сближения при упругом, пластическом контакте и пластическом контакте с упрочнением [57, 90] следует, что характер влияния отдельных параметров (давление, радиус закругления вершин неровностей, модуль упругости материала, его твердость, коэффициент Пуассона и параметр Ь) на фактическую площадь контакта и сближение остается постоянным. Фактическая площадь контакта возрастает с увеличением давления, радиуса закругления вершин [c.372]

Степень нарастания стабилизированных значений неупругих деформаций с увеличением амплитуды напряжений в определенной степени характеризует показатель циклического упрочнения Я = tg а. Чем меньше Д, тем более интенсивно возрастают неупругие деформации с увеличением уровня циклических напряжений. При сравнении результатов удобнее-пользоваться относительным показателем циклического упрочнения Д = Я / , где Е — модуль упругости металла. [c.40]

Основные характеристики механических свойств (а — предел текучести, Оод — условный предел текучести, — временное сопротивление, 8 — сопротивление разрыву, )/, 5 — относительное сужение и удлинение соответственно, Е — модуль упругости и т — показатель деформационного упрочнения), определенные на укороченных образцах с диаметром рабочей части 6...10 мм указанных сплавов, приведены в табл. 7.1. Пределы текучести сплавов были в диапазоне от 9,4 до 41,4 кгс/мм , пределы прочности — от 20,5 до 49,0 кгс/мм , при этом отношение предела текучести к пределу прочности составляло о,46...о,94. На рис. 7.2 показаны начальные участки диаграмм статического растяжения в истинных координатах (а - е) для сплавов [c.181]

Что называется модулем относительного упрочнения бинарной системы [c.327]

Более высокая прочность сплавов системы А1 - Be - Mg объясняется прежде всего твердорастворным упрочнением основы сплава, представляющей собой а-твердый раствор магния в алюминии. Кроме того, мелкозернистая структура этих сплавов и равномерное распределение частичек практически чистого бериллия вызывают более равномерные деформации при нагружении материала и соответственно одновременное повышение его прочности и пластичности. Значительное снижение пластичности сплавов, содержащих более 70 % Be, а также сближение значений относительного удлинения этих сплавов как с магнием, так и без него, объясняется уменьшением более чем в 2 раза количества пластичной алюминиевой фазы и повышением роли твердой и хрупкой бериллиевой фазы. В сплавах с малым количеством пластичной алюминиевой фазы (< 25 %) она перестает оказывать пластифицирующее действие и играет роль фактора, снижающего прочность и жесткость бериллия. Модули упругости, как видно на рис. 14.16, изменяются по закону аддитивности, как у КМ, [c.433]

С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров а, к, т, г экспериментальное обоснование функциональных зависи.мостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и на.личия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести От, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения Gт при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение ф - или логарифмическая деформация е/,-). По данным д.лительных статических испытаний определяется скорость ползучести <1е1с1х, длительная прочность Сты и пластичность д.ля данной температуры Ь и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном А-полуцикле при этом используются ширина петли и односторонне накопленная пластическая деформация е р При этом ширина петли определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле к = 1) на безразмерную функцию чисел циклов Р к) [c.10]

Правильность этого уравнения подтверждается следующим. Если обжимать многослойное тело из пластин М и Г в таких условиях, чтобы их послекритические модули упрочнения были равны, то модуль относительного упрочнения 0 = 1, и tii, == т], согласно уравнению (XV.7), т. е. послекритические деформации обоих компонентов системы одинаковы и деформация пакета равномерная (разные металлы будут деформироваться как единое целое). [c.326]

В работах [328, 330, 332, 339, 3551 было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением-результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристал-лических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [2961, следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 481, которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5Гпл однофазные и дисперсноупрочненные сплавы-на основе железа (армко, сталь 45, Ре + 3,2 % 81), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо Н- 4,5 % (об.) Т1М, ЦМ-10-и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95]. [c.153]

Алюминиевый сплав 22I9-T81. Как материал для эксплуатации при низких температурах, этот сплав обладает прекрасным комплексом свойств. При понижении температуры до 20 К пределы прочности и текучести при испытании на одноосное и двухосное растяжение, а также модуль упругости монотонно возрастают. Относительное удлинение при этом также увеличивается, за исключением испытания на двухосное растяжение 1 1. Кроме того, сплав при низких температурах обладает значительным сопротивлением распространению трещины. И наконец, в изученном интервале температур мало меняется интенсивность деформационного упрочнения. Это обусловливает неизменность отношения предела прочности к пределу текучести. [c.65]

В качестве примера к изложенным выше положениям на рис. 4.35, а приведены экспериментальные данные по исходному деформированию (в нулевом полуцикле) стали Х18Н10Т без наложения высокочастотной деформации 6 2 = 0 (темные круглые точки), а также при наложении ва = 0,035% с частотой = 25 Гц (светлые круглые точки) и ва = 0,07% (темные треугольные точки). Видно, что в двух последних случаях кривая деформирования располагается выше кривой для монотонного нагружения. Пересчет этих данных в относительные координаты позволяет получить численные значения модуля исходного упрочнения Шо, которые составляют для одночастотного нагружения в рассматриваемых [c.106]

Пусть нам известна функция Да ) в виде (1.35) по данным опытов на растяжение. Отметим, во-первых, что обезразмеривание напряжений в использованной нами реологической модели упругопластической среды с упрочнением было выполнено относительно модуля упругости Е а = где а - размерные значения. Вследствие этого 0<а <1. [c.65]

Главная причина жизнеспособности суперсплавов в том, что они сохраняют выдающуюся прочность в интервале температур, при которых работают детали турбины. Их плотноупакованная решетка г.ц.к. обеспечивает длительную сохранность относительно высокого сопротивления активному растяжению, высокой длительной прочности, стойкости против ползучести и термомеханической усталости. Эти свойства длительно сохраняются вплоть до гомогологических температур значительно более высоких, чем у эквивалентных систем с решеткой о.ц.к. Свой вклад дают и такие характеристики решетки г.ц.к., как высокий модуль упругости, обилие систем скольжения, низкий коэффициент диффузии легирующих элементов. Для прочности сплавов чрезвычайно важна высокая растворимость легирующих элементов в аустенитной матрице, их физико-химические характеристики, обеспечивающие выделение в процессе старения таких интерметаллидных фаз, как у и у . Упрочнения можно достичь также за счет легирования твердого раствора, выделения карбидных фаз в процессе старения и использования их для управления границами зерен за счет направленной кристаллизации и соз- [c.31]

Неравномерная СПДРМ. При сжатии бинарной системы по схеме на рис. 141 величина контактной поверхности F , = Fq только в области избирательной деформации. В области полной СПДРМ (совместная деформация всех слоев при степени деформации Tj, > т] р и осевое напряжение > Рот), если модуль относительного упрочнения 0 = 0 /0 > 1, площадь контакта определяется только деформацией менее податливого компонента Т. [c.342]

Если в области совместной послекритической деформации модуль относительного упрочнения 0 становится меньше единицы, то пластически менее податливым компонентом станет материал М, а в облой будет выдавливаться уже материал Т. Тогда текущая площадь контакта определяется послекритической деформацией компонента М. так, что с момента перехода [c.342]

Функции упрочнения а (Л) могут быть определены непосредствеипо из эксперимента. При этом используется свойство, согласно которому точки изменяющихся цикл за циклом кривых деформирования, характеризуемые одинаковым касательным модулем, отвечают практически одинаковому (для неупрочняющейся модели — строго одинаковому, см. гл. 1) относительному числу вовлеченных в неупругое деформирование подэлементов. Таким образом, соответственные точки отвечают выходу за предел упругости одного и того же под-элемента, и за изменением его характеристик по числу полуциклов [c.110]

Легирование двойных сплавов элементами, растворимыми в берил-лиевой фазе, ухудшает свойства этой фазы и сплавов в целом, а элементами, растворимыми в алюминиевой фазе, улучшает свойства сплавов. Наиболее благоприятно на свойства сплавов влияет дополнительное легирование магнием в пределах его растворимости в алюминии. Однако значительный эффект упрочнения (рис. 14.17, а) при одновременном повышении пластичности наблюдается у сплавов с малым количеством бериллия. При содержании в сплаве более 70 % Be резко ухудшается пластичность (рис. 14.17, б) и практически не меняется прочность. Добавка 5 % Mg к сплаву с низким содержанием бериллия (30 %) увеличивает предел прочности от 200 до 450 МПа, а относительное удлинение — от 18 до 25%. Заметно повышается и модуль нормальной упругости (до 150 - 300 ГПа). [c.432]

Смотреть страницы где упоминается термин Модуль упрочнения относительный : [c.429] [c.471] [c.142] [c.176] [c.11] [c.337] [c.245] [c.20] [c.15] [c.76] [c.20] [c.433] [c.433] [c.362] [c.362] [c.9] [c.691] [c.470] [c.78] [c.55] [c.131] [c.330] [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...