Адгезия вероятность

Попытки установить корреляцию между эксплуатационными характеристиками армированных пластиков и основными положениями химии поверхностных явлений оказались безуспешными. Адгезия красок, каучуков и герметиков к поверхности минеральных веществ и прочность стеклопластиков (особенно после выдержки в воде) очень слабо зависят от контактных углов смачивания, поверхностного натяжения адгезива, наличия непрочных пограничных слоев, морфологии и химии поверхности минеральных наполнителей и других важных факторов. Вполне вероятно, что при оценке адгезионных свойств по механическим характеристикам композитов могут использоваться отдельные параметры или их сочетания, которые оказываются несущественными при рассмотрении адгезии полимерных цепей на молекулярном уровне. [c.182]

Поскольку истинная (измеренная) площадь поверхности субстрата согласно формуле (4-16) в со раз больше площади геометрической поверхности, очевидно., что и работа адгезии для реальных металлических поверхностей в (О раз превосходит вычисленную по формуле (4-30). Но чем больше краевой угол [см. формулу (4-29)], тем менее вероятным представляется растекание адгезива по поверхности субстрата с полным заполнением впадин неровностей и пор в поверхностной окисной пленке. Отсюда возрастает вероятность консервации газовых (воздушных) включений во впадинах неровностей и порах пленки (рис. 4-17). Представляя различные впадины неровностей и пор на поверхности субстрата в виде 132 [c.132]

Характер разрушения наполненных полимеров может быть изменен поверхностной обработкой наполнителя. При этом изменяется адгезионное взаимодействие полимер—наполнитель и природа границы раздела [59, 74—82]. Ряд аппретов, особенно крем-нийорганических, используемых для поверхностной обработки минеральных наполнителей, способны реагировать с функциональными группами как полимера, так и наполнителя, что резко увеличивает адгезию между ними. Такая обработка наполнителей приводит к возрастанию разрывной прочности наполненных композиций. Особенно резко повышается при обработке поверхности наполнителей прочность композиций после выдержки в воде. Композиции с необработанным наполнителем могут иметь достаточно высокую прочность в сухом состоянии, однако после выдержки в воде их прочность резко падает, вероятнее всего из-за разрушения адгезионной связи при адсорбции воды на границе раздела полимер—наполнитель. Некоторые данные о влиянии кремнийорганических аппретов на механические свойства поли- [c.238]

Причем данная модель и количественная оценка вероятности ее реализации, изложенная в [98], относится к случаю слабой адгезии окисной пленки с кристаллом, когда силами связи на межфазной границе раздела фактически можно пренебречь и рассматривать процесс межфазного проскальзывания (сдвига) между указанными материалами, имеющими различные модули упругости, с образованием дислокаций на межфазной границе раздела типа дислокаций несоответствия. [c.99]

Причины разброса сил адгезии микрочастиц в настоящее время окончательно не выяснены. Вероятно, этот разброс можно было бы объяснить различием в размерах частиц. Однако и при уменьшении интервала размеров частиц во фракции этот разброс не исключается. Кроме того, прямые измерения диаметров частиц исходных и конечных фракций показывают, что при одном и том же ускорении отрываются не все частицы какого-либо определенного диаметра. [c.100]

Долю прилипших частиц от общего числа частиц, соприкасающихся с поверхностью, можно оценить вероятностью адгезии [c.206]

С учетом распределения частиц по силам адгезии (см. рис. 1,2) вероятность отрыва равна 1- При удалении частиц под [c.27]

Таким образом, для определения коэффициента удаления необходимо знать вероятность отрыва и удаления частиц. Вероятность отрыва в свою очередь определяется средней силой адгезии и силой отрыва [23]. [c.28]

Полученные значения do позволяют по формуле (1,34) найти вероятность отрыва прилипших частиц, если известны параметры распределения этих частиц по силам адгезии. [c.29]

Адгезия в изгибах воздуховодов. При изменении направления запыленного потока в результате инерции увеличивается вероятность контакта частиц с поверхностью и их адгезия. [c.281]

Адгезия частиц из потока может быть оценена при помощи вероятности [257]. Вероятность связана со скоростью обтекания поверхности запыленным потоком. Минимальная адгезия достигается при некоторой скорости ад, которая для сферических частиц латекса диаметром 1,27 мкм составляет 83 и 91 см/с для поверхности из стали и кварца соответственно. Для условия опыта [c.283]

Для обеспечения вероятности адгезии, равной 0,5, необходима скорость потока, равная [257] [c.284]

В соответствии со значением критерия Стокса (см. рис. IX, 5) осаждение частиц происходит на лобовой стороне. Анализ экспериментальных данных показывает, что при обтекании цилиндрических и шаровых поверхностей число твердых частиц, удерживающихся на поверхности, всегда меньше числа частиц, содержащихся в набегающем потоке, за счет отскока, вероятность которого растет с увеличением скорости частиц. Поэтому при помощи критерия Стокса можно характеризовать адгезию частиц только на лобовой стороне предмета и при относительно небольших скоростях потока. Кроме того, зависимость коэффициента захвата от критерия Стокса выражена пока лишь качественно, [c.284]

Влияние скорости потока на адгезию частиц к пластинам. Адгезия частиц к пластинам зависит от скорости запыленного потока (см. рис. IX, 7). При увеличении скорости воздушного потока от 5 до 25 м/с также наблюдается рост доли мелких частиц, закрепляющихся на поверхности (прямые а и б), что объясняется, по-видимому, особенностью обтекания потоком препятствия. Влияние скорости воздушного потока учитывается в формуле (IX, 42) лишь косвенно числом Пь Только в начальный момент, когда на поверхности нет прилипших частиц, число осевших частиц пропорционально числу ударившихся. Затем повышается вероятность удара частиц о прилипшие и увеличивается отскок частиц. [c.291]

Формула (X,45) позволяет определить лобовую силу воздушного потока при обтекании им запыленной стальной поверхности, обработанной по 4-му классу чистоты, не делая никаких предположений о распределении скорости в пограничном слое. Зная лобовое давление и распределение прилипших частиц по силам адгезии, можно определить вероятность отрыва этих частиц и коэффициент удаления Kn- [c.317]

Вместо числа адгезии отрыв частиц воздушным потоком можно количественно характеризовать вероятностью отрыва. Если вероятность удаления частиц равна единице, т. е. Ру = 1, то из уравнения (1,4) с учетом соотношения между коэффициентом удаления и числом адгезии (Км = l/yj ) получим связь вероятности отрыва с числом адгезии в виде Ро = I — f- Когда число адгезии равно нулю, то Ро = 1, и, наоборот, когда число адгезии равно единице, вероятность отрыва равна нулю, т. е. Ро = 0. [c.323]

Отрыв прилипших частиц воздушным потоком сопровождается их удалением от запыленной поверхности, что предотвращает возможность вторичной адгезии. В общем случае процесс обеспыливания поверхности определяется как вероятность отрыва частиц Ро и вероятность их удаления от поверхности Ру (см. с. 27). [c.332]

Вероятность отрыва прилипших частиц воздушным потоком резко снижается с ростом сил адгезии. Этот рост особенно значителен на замасленных поверхностях (см. 38). Если на прилипшие частицы действует сила отрыва воздушного потока, эквивалентная 2 , то вероятность отрыва частиц различного размера изменяется следуюш,им образом (среднее квадратичное отклонение равно 0,35) [c.333]

Вероятность удаления прилипших частиц воздушным потоком близка к единице. Дело в том, что скорость отрыва прилипших частиц, как правило, больше скорости, при которой происходит их адгезия. Поэтому оторванные от поверхности частицы не могут вновь прилипнуть к этой же поверхности. Если вероятность удаления частиц равна единице, т. е. Ру =1, то в соответствии с уравнением (1,33) коэффициент К,у равен Kn — 1/(1 —-Ро). Для [c.333]

Итак, вероятность вторичного осаждения частиц и их адгезию при движении в пленке жидкости ограниченной толщины можно оценить при помощи значений вероятности удаления частиц, а количество удаляемых частиц — при помощи коэффициента удаления. [c.343]

Не прозвучало должных аргументов в пользу определения адгезии как явления [18]. Мы считаем, что адгезия представляет собой следствие поверхностных явлений физического и/или химического характера, итог разнообразных процессов, что и соответствует переводу с латинского слова adhaesio. Когда хотят описать эти процессы, предшествующие возникновению адгезии, вероятно, уместно пользоваться понятием явление , а когда говорим о результате процессов, то точнее будет применить слово состояние . Принимая во внимание вышеизложенное и определения, имеющиеся в зарубежной литературе, например, в известном словаре [19], предлагается следующая дефиниция адгезия — состояние взаимного удержание приведенных в соприкосновение двух разнородных твердых и/или жидких тел (фаз) в результате действия физических и/или химических сил. [c.437]

Вероятно, в каждом конкретном случае два или более из предполагаемых механизмов способствуют повышению адгезии силановых аппретов к поверхности стекловолокна. [c.145]

Для связывания термопластичных каучуков с гидрофильными минералами их поверхность покрывают силанами в сочетании со смолами, повыщающими адгезию [35]. Оказалось, что для каждого из таких каучуков существуют оптимальные структура и концентрация силана и смолы. Вероятно, адгезия при этом является физическим процессом, который зависит от взаимной растворимости силанов, смол и каучуков (разд. VI, В). [c.207]

В работе [40] изучена адгезия усоногих рачков к подводным предметам. Обнаружено, что вначале личинка рачка с помощью присосок на усиках механически прикрепляется к какому-либо предмету. Первоначальная сила сцепления вскоре возрастает под действием адгезивного цемента, обволакивающего усик. Вероятно, этот цемент является жидким белком, который быстро отверждается при контакте с морской водой. Если полярный материал, например мукосахарид или протеин, отверждается путем сшивания или других химических реакций На жесткой поверхности раздела, между ними обязательно должна образоваться адгезионная связь. Воспроизведение подобного механизма отверждения синтетических полимерных материалов на влажной поверхности разде- [c.214]

Даже при максимальной адгезии полимеров к немодифициро--ванным графитовым волокнам композиты на их основе имеют невысокую прочность на сдвиг вследствие разрушения по слабым пограничным слоям графита. Окисление применяется прежде всего для удаления потенциально слабого пограничного слоя с поверхности графита. На возникающей в результате этого гидрофильной поверхности в присутствии воды могут образовываться гидролитически равновесные связи с полярными смолами, что в свою очередь приводит к снижению усадочных напряжений в материале. В случае композитов из оксидированного графита с неполярными смолами для релаксации напряжений и сохранения механических, свойств во влажной среде необходима, вероятно, обработка наполнителя силановыми аппретами. [c.217]

Оказывается, что построение грубой модели, учитывающей такие процессы, вероятно, не определяет их относительной значимости и, следовательно, не позволяет концентрировать наше внимание на основных эффектах. По-видимому, более плодотворным способом нахождения правой части неравенства (26) будет проведение независимых экспериментов при систематической вариации объемного содержания волокон, прочности адгезии и геометрии слоя. После определения чувствительностй характеристик разрушения к изменению этих параметров правую часть (26) можно в принципе представить суммой соответствующих членов. Другой вариант критерия разрушения в виде энергетического баланса, который охватывает эти проблемы, представлен в следующем разделе. [c.226]

Свойства эпоксидных покрытий значительно ухудшаются при облучении, при этом, однако, происходит увеличение стойкости неотвержден-ных покрытий на истирание. Низкая радиационная стойкость покрытий, вероятно, вызвана чрезмерным сшиванием и (или) деструкцией алифатических участков цепей. Кроме того, если судить по уменьшению адгезии после облучения, то излучение, по-видимому, влияет в основном на связь между покрытием и металлической основой. [c.96]

Несколько больший краевой угол смачивания и меньшая адгезия наблюдаются в случае смачиваемости исследуемыми припоями керамики 22ХС с Мо-металлизацией. Вероятно, в результате меньшей растворимости сплава Си—Ge в чистом молибдене фиксируется и больший краевой угол. Так, при температуре плавления он составляет 30, 32, 30, 25, 25° соответственно для ПМГ-12, № 446, № 442, № 432, № 439, а адгезия равна 1995, 2090. 2140, 2170, 2372 мдж1м , при увеличении температуры на 50° С краевой угол составляет 26, 26, 27, 21 и 18°, а адгезия 2020, 2130, 2150, 2195, [c.67]

Многие из величин Ос еще требуется определить количественно или хотя бы качественно. Тем не менее мы предположим, что при определенных составах и микроструктурах сплавов, средах и состояниях напряжения некоторые эффекты должны быть доминирующими. В частности, применяя этот метод анализа к основному примеру поведения I типа, а именно к случаю суперсплава на никелевой основе с умеренно крупным зерном [14, 18—21], мы отметим в соответствии с эффектами, перечисленными в табл. 5, следующие положения. В такой упрочненной системе, как данный сплав (временное сопротивление 1033 МПа даже при 760 °С [169]), маловероятно, чтобы какие-либо эффекты твердого раствора существенно влияли на внутренние напряжения. Выше отмечалось, что зернограничными эф( ектами также пренебрегали. Основной эффект, как можно предположить, в этом случае будет связан с величинами Ос, аналогичными входящим в уравнение (19). Иными словами, упрочнение рассматриваемой системы на воздухе обусловлено противодействием образованию и движению дислокаций со стороны окалины с хорощей адгезией, формирующейся при испытаниях на ползучесть на воздухе, но отсутствующей при испытаниях в вакууме (см. рис. 10) или в горячей солевой среде [14]. Микрофотографии, представленные на рис. 10, показывают также, что в результате ползучести (как на воздухе, так и в вакууме) поверхностные слои подложки постепенно становятся однофазными. На воздухе образуется фаза у, вероятно, посредством селективного окисления алюминия и титана, а в вакууме образуется фаза у вследствие испарения хрома. Важно, что ни в одном случае поверхностные слои подложки не являются дпсперсиоупроч-ненными. Таким образом, эти эффекты будут иметь тенденцию к самокомпенсации при любых попытках, подобных этой, проанализировать сравнительное поведение системы на воздухе и в вакууме. [c.37]

Вследствие зависимости шлакования от аэродинамики топочного устройства и типа горелок часто наблюдается неодинаковое шлакование стенок топочной камеры. Одни стенки шлакуются больше, другие могут оставаться чистыми. В настоящей работе не изучалась роль аэродинамики в шлаковании поверхностей нагрева. В теоретическом анализе вероятность встречи шлаковых частиц с обтекаемыми поверхностями учитывалась уравнением (1.3). Здесь исследовались только факторы, обусловливающие прилипание к поверхностям нагрева ударившихся о них шлаковых частиц. Закрепление шлаковых частиц на поверхности нагрева зависит от адгезионных и реологических свойств шлака, характера поверхности труб, крупности частиц и скорости их движения, определяющих деформацию частиц при ударе. Если энергия удара частиц мала (мала скорость движения частиц или Л1ал их размер), то будет наблюдаться пластическая деформация, в результате которой увеличится поверхность соприкосновения частиц с трубой, т. е. возрастет ее адгезия к трубе. Если энергия удара частицы о трубу велика (велика [c.33]

ПОСТОЯННЫМ, то логично пред-положить, что этот эффект обусловлен формой, поверхностью и адгезией частиц. Изучение влияния формы частиц наполнителя (сфер, порошков, чешуек, волокон) позволило в широком интервале варьировать отношение их площади поверхности к объему. На рис. 6.15 приведена зависимость величины й/0,5 (KmlKm—1) от отношения плош,ади поверхности к объему 5/К. Отношение S/V определяли с помощью микроскопа или по воздухопроницаемости, используя классификатор мелкого помола Фишера. Форма кривых на рис. 6.15 является несколько неожиданной. Кривые проходят через максимум, наличие которого можно объяснить влиянием двух конкурирующих факторов увеличения 6/0,5 KmlKm—1) вследствие увеличения площади поверхности и снижения этой величины при более высоких значениях SjV, вероятно, вследствие агломерации частиц наполнителя. [c.273]

В предыдущих разделах было указано, что высокополимерные соединения обладают значительной когезией их когезия много выше, чем адгезия их пленок к гладким металлическим поверхностям. Из этого следует, что специфическая адгезия является функцией действительной поверхности молекул покрытия, находящихся в соприкосновении с поверхностью металла. Повышения адгезии высокомолекулярных соединений можно достигнуть добавлением к ним относительно больших количеств низкомолекулярных смол или пластификаторов, уменьшающих силы когезии, а также вводя в их состав относительно небольшие количества высокополярных веществ, например малеиновой кислоты, добавляемой к виниловым полимерам. Такие добавки увеличивают специфическую адгезию покрытия за счет изменения степени его полярности. Оба эти метода увеличения адгезии предполагают, что специфическая адгезия представляет собой силу, действующую на поверхности раздела покрытия и подложки. Эта сила, вероятно, распространяется вглубь покрытия на толщину только нескольких слоев молекул. Поэтому любая попытка измерить адгезию по величине силы, необходимой для снятия покрытия с металла, требует приложения этой силы точно к поверхности раздела. Практически [c.734]

Теоретические представления об адгезии полимерных покрытий достаточно полно приведены в работе Ю. А. Мулина, Ю. А. Паншина, Н. Я. Бугорковой, И. Е. Явзиной [21]. Для инертных термопластических полимеров — полиолефинов, фторопластов, хлорсодержащих материалов, полярные группы в которых образуются лишь при термоокислении, по мнению авторов названной работы, наиболее характерно адсорбционное взаимодействие с подложкой. Возможно также образование химических связей с металлами, но, вероятно, число их невелико. Выше температуры стеклования аморфных участков (в таких условиях при эксплуатации находится большинство кристаллических [c.70]

В этом параграфе рассматривается (как наиболее вероятный для ряда случаев) другой механизм разрушения при сжатии, основанный на развитии цилиндрических микротрещин на границе между волокном и матрицей. Источниками таких микротрещин являются обрывы волокон, а также места слабой адгезии технологического или эксплуатационного происхождения (начальные микротрещины). Развитие цилиндрических микротрещин приводит к локальному выпучиванию волокон на свободных боковых поверхностях образца. В зависимости от отношения длины выпученной зоны к длине всего образца это вьшучивание может привести или непосредственно к расслаиванию всего образца, или же может служить источником распространения трещиноподобной области, наклоненной к оси образца и аналогичной трещинам скольжения 62] в сжатых горных породах. На фронте такой трещины скольжения волокно подвергается (наименее благоприятным для него) большим деформациям изгиба. [c.90]

В работе [188] приведены данные по сравнительному влиянию на адгезию пленок меди на поверхности алюминия ионов Ne и Не с энергией 3,2 10 Дж. Электронные потери этих ионов примерно одинаковы, а смещения атомов в ядерных столкновениях значительно интенсивнее в случае более тяжелых ионов неона. Бомбардировка гелием вызвала лишь незначительное увеличение адгезионного взаимодействия, тогда как бомбардировка неоном привела к увеличению адгезии в 20 раз. Интерпретация Э1их данных оказалась не простой, поскольку исследование границы не обнаружило заметного перемешивания меди и алюминия. Предполагается, что атомы на границе перемеш аю1 ся в основном параллельно поверхности. Следствием перемещения являются более совершенный контакт поверхностей и увеличение числа межатомных связей. Роль электронных возбуждений рассматривается в работе [219]. Экспериментальные данные свидетельствуют об улучшении адгезии в условиях незначительности процессов, связанных с упругими взаимодействиями в области межфазной границы. Однако в случае металлов, обладающих газом коллективизированных электронов, значение электронных возбуждений в обеспечении адгезии не слишком убедительно. Более вероятно влияние этого вида возбуждений в случае контакта ковалентных и особенно ионных кристаллов. Вместе с тем эксперименты проведены в основном без принятия специальных мер для очистки поверхностей от окислов и других поверхностных соединений и адсорбционных слоев. В этих условиях роль электронных возбуждений может оказаться существенной. [c.149]

При рассмотрении контактных явлений обычно допускается, что осаждающиеся частицы до момента контакта не были в соприкосновении друг с другом и с подложкой, что равноценно исключению трибоэффекта (о роли последнего см. 35). Кроме того, не учитывается возможность возникновения разряда между частицей и поверхностью при отрыве частицы. Такой разряд наблюдается и при отрыве пленок, он зависит от скорости их отрыва и существенно влияет на величину работы адгезии . Влияние разряда в процессе отрыва частиц пока еще не изуче-но, можно лишь предположить, что с уменьшением размеров частиц снижается вероятность возникновения разряда между частицей и поверхностью . [c.67]

При оценке адгезии по силе отрыва можно говорить о минимальной Fmhh силе, под действием которой отрываются первые частицы (например [15], 2% частиц), и максимальной Риакс силе, под действием которой отрывается большинство частиц (например [17], остается 2% частиц). Однако понятие / мин несколько неопределенно, а отрыв последних частиц, особенно в воздушных средах, затруднен, и интегральные кривые сил адгезии с уменьшением числа адгезии, как правило, вырождаются в прямую. Кроме того, известны случаи, когда у семейства интегральных кривых (рис. 1,2, а, кривые 1 — 4) при равных числах адгезии равны как Ртт (по Г. И. Фуксу, ПрИ у = 98%), таК и FmaK (пО КоДвСКИ и Орру [17], при yF = 2%). Однако при одинаковой максимальной силе адгезии для четырех случаев F значительно меньше силы F , т. е. в первом случае (кривая 1) большинство частиц оторвать легче, чем в четвертом (кривая 4). Очевидно, при этом адгезию целесообразнее оценивать по силе отрыва при числе адгезии, равном 50% (см. рис. 1,2, а). Необходимо отметить, что возможны случаи, хотя и менее вероятные, когда для семейства кривых силы отрыва / 50 также равны между собой (рис. 1,2, б) и не отражают особенности адгезионного взаимодействия. [c.19]

Итак, эффективность удаления прилипших частиц с различных поверхностей помимо числа адгезии можно характеризовать коэффициентом удаления, который является функцией вероятности отрыва и удаления прилипших частиц. Если известна зависимость средней силы адгезии от размеров частиц, т. е. F p = f d), и задана сила отрыва FoTx, f d), то по рассмотренной выше методике можно определить вероятность отрыва частиц в диапазоне размеров от d m,, до макс [c.29]

Медианная сила адгезии для частиц различного размера. Медианная сила адгезии дает возможность проводить оценку адгезионного взаимодействия, не прибегая к числу адгезии. Медианная сила соответствует той силе адгезии, при которой вероятность отрыва прилипщих частиц составляет 50%. В случае нормально-логарифмического распределения частиц по силам адгезии медианной силе соответствует число адгезии, равное 50%. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...